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ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€νŠΈ 콘크리트, κΈ΄μž₯재, ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€μ˜ 손싀, λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜, κ΄‘μ„¬μœ  μ„Όμ„œ
prestressed concrete, prestressing tendon, prestress loss, friction coefficient, optical fiber sensor

  • 1. μ„œ λ‘ 

  • 2. 슀마트 κ°•μ—°μ„ μ˜ PSC μ‹€ κ΅λŸ‰ 적용

  •   2.1 슀마트 κ°•μ—°μ„  κ°œμš”

  •   2.2 μ‹€ κ΅λŸ‰ 적용

  •   2.3 계츑 κ²°κ³Ό

  • 3. μ‹€ κ΅λŸ‰μ˜ μ¦‰μ‹œμ†μ‹€

  •   3.1 λ§ˆμ°°μ— μ˜ν•œ 손싀

  •   3.1.1 개 μš”

  •   3.1.2 λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜ μ‚°μ • 방법

  •   3.1.3 μ‹€ κ΅λŸ‰μ˜ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜ μ‚°μ • κ²°κ³Ό

  •   3.2 μ •μ°©μž₯치의 ν™œλ™μ— μ˜ν•œ 손싀

  •   3.3 콘크리트의 νƒ„μ„±μˆ˜μΆ•μ— μ˜ν•œ 손싀

  •   3.4 μ¦‰μ‹œμ†μ‹€ μ’…ν•©

  • 4. μ‹€ κ΅λŸ‰μ˜ μ‹œκ°„ 의쑴적 손싀

  •   4.1 콘크리트의 μˆ˜μΆ•μ— μ˜ν•œ 손싀

  •   4.2 콘크리트의 크리프에 μ˜ν•œ 손싀

  •   4.3 κΈ΄μž₯재의 λ¦΄λž™μ„Έμ΄μ…˜μ— μ˜ν•œ 손싀

  •   4.4 μ‹œκ°„ 의쑴적 손싀 μ’…ν•©

  • 5. κ²° λ‘ 

1. μ„œ    λ‘ 

ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€νŠΈ 콘크리트(Prestressed concrete, μ΄ν•˜ PSC) κ΅¬μ‘°λ¬Όμ—μ„œ κΈ΄μž₯μž¬μ— λ„μž…λœ κΈ΄μž₯λ ₯이 섀계값과 크게 달라지면 ꡬ쑰물의 μ‚¬μš©μ„±κ³Ό μ•ˆμ „μ„±μ— 영ν–₯을 λ―ΈμΉ  수 μžˆλ‹€. λ”°λΌμ„œ κΈ΄μž₯λ ₯의 크기 및 뢄포λ₯Ό μ˜¬λ°”λ‘œ μ˜ˆμΈ‘ν•˜λŠ” 것은 PSC ꡬ쑰물 섀계 및 μœ μ§€κ΄€λ¦¬μ— μžˆμ–΄ 핡심적인 사항이닀. μ‹€μ œ κΈ΄μž₯재 뢀식 등에 μ˜ν•œ νŒŒλ‹¨μœΌλ‘œ 인해 κ΅λŸ‰ ꡬ쑰물이 λΆ•κ΄΄λœ 사둀가 ν•΄μ™Έμ—μ„œ 보고되고 있으며(Lee 2016), κ΅­λ‚΄μ—μ„œλ„ 졜근 μ„œμšΈμ‹œ λ‚΄λΆ€μˆœν™˜λ‘œ λ°•μŠ€κ±°λ”κ΅μ—μ„œ νŒŒλ‹¨λœ κΈ΄μž₯μž¬κ°€ 발견된 ν›„ κΈ΄μž₯재 μœ μ§€κ΄€λ¦¬μ˜ μ€‘μš”μ„±μ— λŒ€ν•œ κ³΅κ°λŒ€κ°€ ν˜•μ„±λ˜μ—ˆλ‹€.

κ·Έκ°„ κΈ΄μž₯재 κΈ΄μž₯λ ₯의 크기λ₯Ό μ˜ˆμΈ‘ν•˜κΈ° μœ„ν•œ 연ꡬ가 λ‹€μˆ˜ μˆ˜ν–‰λ˜μ—ˆμœΌλ‚˜ μ‹€μ œ ꡬ쑰물의 κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포λ₯Ό μΆ”μ μ‘°μ‚¬ν•œ μ‚¬λ‘€λŠ” 맀우 λ“œλ¬Όλ‹€. κΈ΄μž₯λ ₯은 ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€μ˜ μž₯단기 μ†μ‹€μ˜ 영ν–₯에 μ˜ν•΄ κ°•μ—°μ„  길이방ν–₯으둜 μΌμ •ν•˜μ§€ μ•Šμ€ 뢄포λ₯Ό κ°€μ§€κ²Œ λ˜λŠ”λ° μ΄λŸ¬ν•œ 전체적인 뢄포λ₯Ό 직접 κ³„μΈ‘ν•˜κΈ° μœ„ν•΄μ„œλŠ” 강연선에 전기저항식 μ„Όμ„œλ₯Ό λΆ€μ°©ν•΄μ•Ό ν•˜λŠ” λ“±μ˜ λ²ˆκ±°λ‘œμ›€μ΄ μˆ˜λ°˜λœλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ 비둝 λΆ€μ°© 및 λΉ„λΆ€μ°© κΈ΄μž₯재 μ—¬λΆ€, λ‚΄λΆ€ 및 μ™ΈλΆ€ κΈ΄μž₯재 μ—¬λΆ€, ν¬μŠ€νŠΈν…μ…˜ 및 ν”„λ¦¬ν…μ…˜ μ—¬λΆ€ 등에 따라 μž‘μ—… λ‚œμ΄λ„μ˜ μ°¨μ΄λŠ” μžˆμ§€λ§Œ μ‹€ ꡬ쑰물의 강연선에 κ΄€ν•œ ν•œ μ΄λŸ¬ν•œ 전톡적인 λ°©μ‹μ˜ κ³„μΈ‘μœΌλ‘œλŠ” μ‹ λ’°μ„± μžˆλŠ” 자료λ₯Ό ν™•λ³΄ν•˜κΈ° 쉽지 μ•Šλ‹€(Han et al. 2014; Jeon et al. 2015). 진동 νŠΉμ„±(Ho et al. 2010; Kim and Jeong 2002), 초음파(Rizzo 2006; Washer et al. 2002), 음ν–₯방좜 및 응λ ₯파(Chaki and Bourse 2009; Chen and Wissawapaisal 2001; Kim et al. 2012a), 자기μž₯(Cho et al. 2015; Lee 2016; Lee 2017), λ‘œλ“œμ…€(Load cell), 처짐(Gupta 2005) 등을 μ΄μš©ν•œ 비ꡐ적 μƒˆλ‘œμš΄ κΈ΄μž₯λ ₯ 계츑방법 λ˜ν•œ μ‹€μš©μ„±μ΄ λ–¨μ–΄μ§€κ±°λ‚˜ 적용 κ°€λŠ₯ν•œ μ‹€ ꡬ쑰물이 μ œν•œμ μ΄λ‹€. λ˜ν•œ λŒ€λΆ€λΆ„μ˜ 경우 κΈ΄μž₯재의 평균적이고 λŒ€λž΅μ μΈ κΈ΄μž₯λ ₯ λ˜λŠ” λ‹¨λΆ€μ—μ„œμ˜ κΈ΄μž₯λ ₯에 λŒ€ν•œ λ‹¨νŽΈμ μΈ μ •λ³΄λ§Œμ„ μ œκ³΅ν•  수 μžˆμ„ 뿐이닀.

κ²°κ΅­ λŒ€λΆ€λΆ„μ˜ PSC κ΅¬μ‘°λ¬Όμ—μ„œλŠ” κΈ΄μž₯ μ‹œ 잭(Jack)μ—μ„œ μΈ‘μ •ν•œ κΈ΄μž₯λ ₯ μ΄μ™Έμ—λŠ” λ‹€μˆ˜μ˜ 가정이 ν¬ν•¨λœ 이둠적인 ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€μ˜ 손싀 계산식을 톡해 κΈ΄μž₯λ ₯의 뢄포 및 변동을 μœ μΆ”ν•˜κ³  μžˆλ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ 이둠적 κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포와 λ‹€λ₯Έ 상황이 λ°œμƒν•  경우 μ˜ˆμƒμΉ˜ λͺ»ν•œ ꡬ쑰거동을 보일 μˆ˜λ„ μžˆλ‹€.

ν•œνŽΈ 졜근 ν•œκ΅­κ±΄μ„€κΈ°μˆ μ—°κ΅¬μ›μ—μ„œλŠ” κ°•μ—°μ„ (7μ—°μ„ )의 심선을 κ΄‘μ„¬μœ  μ„Όμ„œκ°€ λ‚΄μž₯된 μ‹¬μ„ μœΌλ‘œ κ΅μ²΄ν•œ 슀마트 κ°•μ—°μ„  μ‹œμŠ€ν…œμ„ κ°œλ°œν•œ λ°” μžˆλ‹€(KICT 2013; Kim et al. 2015). 이λ₯Ό μ΄μš©ν•˜λ©΄ κΈ΄μž₯재의 μœ„μΉ˜μ— λ”°λ₯Έ κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포λ₯Ό 비ꡐ적 μ •ν™•νžˆ μœ μΆ”ν•  수 있으며, λ‹€μ–‘ν•œ μ‹€ν—˜μ„ 톡해 μ μš©μ„± 및 κ³„μΈ‘κ°’μ˜ 신뒰성을 κ²€μ¦ν•˜μ˜€λ‹€(Jeon et al. 2015; Kim 2015; Shin et al. 2017).

이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” 슀마트 강연선을 60m κ²½κ°„μ˜ μ‹€μ œ PSC 거더ꡐ 2κ°œμ†Œμ— μ μš©ν•˜μ—¬ μ‹œκ³΅ 단계에 λ”°λ₯Έ κΈ΄μž₯λ ₯ λΆ„ν¬μ˜ λ³€ν™”λ₯Ό μΆ”μ μ‘°μ‚¬ν•˜μ˜€λ‹€. κ·Έκ°„ λΆ€μž¬ μ‹€ν—˜μ„ 톡해 ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€μ˜ 손싀을 μ—°κ΅¬ν•œ μ‚¬λ‘€λŠ” λ‹€μˆ˜ μ‘΄μž¬ν•˜λ‚˜(Burns et al. 1991; Pessiki et al. 1996; Sharif et al. 1993), 이처럼 μ‹€ ꡬ쑰물 μ°¨μ›μ—μ„œ κΈ΄μž₯λ ₯의 뢄포λ₯Ό μ •λ°€ν•˜κ²Œ κ³„μΈ‘ν•˜κ³  손싀과 관련지어 λΆ„μ„ν•œ μ‚¬λ‘€λŠ” κ΅­λ‚΄μ™Έμ—μ„œ 맀우 λ“œλ¬Όλ‹€. 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” μ΄λŸ¬ν•œ 계츑값을 ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€μ˜ μž₯단기 손싀을 λ°˜μ˜ν•œ 이둠값과 λΉ„κ΅ν•¨μœΌλ‘œμ¨ κ·Έκ°„ 섀계 μ‹œ μ‚¬μš©ν•˜μ—¬ μ™”λ˜ μ΄λ‘ μ‹μ˜ 타당성도 검증해 λ³΄μ•˜λ‹€.

2. 슀마트 κ°•μ—°μ„ μ˜ PSC μ‹€ κ΅λŸ‰ 적용

2.1 슀마트 κ°•μ—°μ„  κ°œμš”

PSC ꡬ쑰물의 κ°•μ—°μ„ μœΌλ‘œλŠ” 일반적으둜 직경 12.7 mm λ˜λŠ” 15.2 mm의 7연선을 μ‚¬μš©ν•œλ‹€(KATS 2011). 7연선은 μ€‘μ‹¬μ˜ 심선과 주변을 κ°μ‹ΈλŠ” 6개의 μΈ‘μ„ μœΌλ‘œ 이루어져 μžˆλ‹€. κΈ°μ‘΄μ—λŠ” κ°•μ—°μ„ μ˜ νŠΉμ •ν•œ μ μ—μ„œμ˜ κΈ΄μž₯λ ₯을 μœ μΆ”ν•˜κΈ° μœ„ν•΄μ„œλŠ” 외뢀에 λ…ΈμΆœλœ 츑선에 전기저항식 λ³€ν˜•λ₯  μ„Όμ„œλ₯Ό λΆ€μ°©ν•˜λŠ” κ²½μš°κ°€ λ§Žμ•˜λ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ 특히 ν¬μŠ€νŠΈν…μ…˜ λ°©μ‹μ˜ 경우 츑선에 λΆ€μ°©λœ μ„Όμ„œ λ˜λŠ” λ¦¬λ“œμ„ μ€ κΈ΄μž₯재 μ‚½μž… 및 κΈ΄μž₯ κ³Όμ •μ—μ„œ μ†μƒλ˜λŠ” κ²½μš°κ°€ λ§Žλ‹€. κ°•μ—°μ„  μΆ•λ°©ν–₯에 λŒ€ν•΄ μΌμ •ν•œ 각도λ₯Ό 가지고 감겨 μžˆλŠ” μΈ‘μ„ μ˜ λ³€ν˜•λ₯ μ΄ μ‹€μ œ κ°•μ—°μ„ μ˜ λ³€ν˜•λ₯ μ„ λŒ€ν‘œν•  수 μžˆλŠ”κ°€λ„ 또 λ‹€λ₯Έ λ¬Έμ œμ΄λ‹€(Jeon et al. 2015).

μ΄λŸ¬ν•œ κΈ°μ‘΄ κΈ΄μž₯λ ₯ κ³„μΈ‘λ°©μ‹μ˜ 단점을 κ°œμ„ ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ 개발된 슀마트 강연선은 Fig. 1κ³Ό 같이 심선을 FBG(Fiber Bragg Grating) λ°©μ‹μ˜ κ΄‘μ„¬μœ  μ„Όμ„œκ°€ λ‚΄μž₯된 CFRP(Carbon Fiber Reinforced Polymer) μ‹¬μ„ μœΌλ‘œ λŒ€μ²΄ν•œ 것이닀(KICT 2013; Kim et al. 2015). 츑선은 일반 κ°•μ—°μ„ κ³Ό λ™μΌν•˜λ‹€. 이λ₯Ό 톡해 μ„Όμ„œμ˜ 손상을 μ΅œμ†Œν™”ν•˜μ—¬ μ•ˆμ •μ μΈ 계츑이 κ°€λŠ₯ν•˜κ³ , κΈ°μ‘΄ 방식에 λΉ„ν•΄ 계츑 μž‘μ—…μ΄ 맀우 μš©μ΄ν•˜λ©°, μ‹€μ œ ν•„μš”ν•œ κ°•μ—°μ„  μΆ•λ°©ν–₯의 λ³€ν˜•λ₯ μ„ 직접 κ³„μΈ‘ν•œλ‹€λŠ” μž₯점도 μžˆλ‹€. 계츑 λͺ©μ  뿐 μ•„λ‹ˆλΌ 일반 κ°•μ—°μ„ κ³Ό μœ μ‚¬ν•œ ꡬ쑰적 μ„±λŠ₯을 λ°œνœ˜ν•˜λ―€λ‘œ κΈ° μ„€κ³„λœ ꡬ쑰물의 일반 강연선을 λŒ€μ²΄ν•˜μ—¬ μ‚½μž…ν•  μˆ˜λ„ μžˆλ‹€(Kim 2015). μ΅œκ·Όμ— μœ μ‚¬ν•œ 계츑방법도 μ œμ•ˆλ˜μ—ˆμœΌλ‚˜(Kim et al. 2012b), 이 연ꡬ에 μ‚¬μš©λœ 슀마트 강연선은 기쑴의 μœ μ‚¬ 방법에 λΉ„ν•΄ μ œμž‘μ˜ μš©μ΄μ„±, μ„Όμ„œμ˜ 내ꡬ성, μ—°μ‹ μœ¨ 등을 λŒ€ν­ λ³΄μ™„ν•œ 것이닀.

Fig. 1

Smart strand

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/Figure_CONCRETE_29_05_02_F1.jpg

κ³„μΈ‘λœ κ°•μ—°μ„  λ³€ν˜•λ₯ μ€ κ°•μ—°μ„  νƒ„μ„±κ³„μˆ˜ 및 단면적을 κ³±ν•΄ κΈ΄μž₯λ ₯으둜 λ³€ν™˜ν•  수 μžˆλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ 슀마트 κ°•μ—°μ„ μ—μ„œλŠ” 심선과 μΈ‘μ„ μ˜ μ†Œμž¬κ°€ λ‹€λ₯΄λ―€λ‘œ 이λ₯Ό λ°˜μ˜ν•œ λ³€ν™˜μ‹μ„ μœ λ„ν•˜μ—¬ μ μš©ν•˜μ˜€λ‹€(Cho et al. 2013; Jeon et al. 2015). 이 경우 λ™μΌν•œ λ³€ν˜•λ₯ μ—μ„œ 슀마트 κ°•μ—°μ„ μ˜ κΈ΄μž₯λ ₯은 일반 강연선보닀 6 %정도 μž‘κ²Œ μ‚°μ •λ˜μ§€λ§Œ μ‹€μš©μ μœΌλ‘œ μœ μ‚¬ν•œ μˆ˜μ€€μ΄λ‹€.

2.2 μ‹€ κ΅λŸ‰ 적용

슀마트 강연선을 μ΄μš©ν•˜μ—¬ μ‹€ ꡬ쑰물의 거동을 νŒŒμ•…ν•΄ 보고자 κ²½κ°„ 60m의 PSC 거더ꡐ 2κ°œμ†Œ(μ΄ν•˜ A 및 B κ΅λŸ‰μœΌλ‘œ ν‘œκΈ°)에 Fig. 2와 같이 μ μš©ν•˜μ˜€λ‹€. κ±°λ”μ˜ κ±°μΉ˜λ˜λŠ” μœ„μΉ˜μ— λ”°λ₯Έ 영ν–₯을 κ³ λ €ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ λ‚΄μΈ‘ 및 μ™ΈμΈ‘ 거더λ₯Ό κ΅λŸ‰λ‹Ή 1κ°œμ”© μ„ λ³„ν•œ ν›„ μ„ λ³„λœ 거더에 1κ°€λ‹₯의 슀마트 강연선을 μ‚½μž…ν•˜μ˜€λ‹€. A κ΅λŸ‰μ€ λ‚΄μ™ΈμΈ‘ 거더 λͺ¨λ‘ Fig. 3(a)의 G1∼G7κ³Ό 같이 7개의 FBGκ°€ 배치된 슀마트 강연선을 μ‚½μž…ν•˜μ˜€λ‹€. μ΄λŠ” κ°•μ—°μ„  단뢀에 FBGλ₯Ό 집쀑 λ°°μΉ˜ν•œ ν˜•νƒœμ΄λ‹€. ν•œνŽΈ Fig. 3(b)와 같이 B κ΅λŸ‰μ˜ λ‚΄μΈ‘ κ±°λ”μ—λŠ” A κ΅λŸ‰κ³Ό 같은 슀마트 강연선이 μ‚½μž…λœ 반면 μ™ΈμΈ‘ κ±°λ”μ—λŠ” λ“±κ°„κ²©μœΌλ‘œ 7개의 FBGκ°€ 배치된 슀마트 강연선을 μ‚¬μš©ν•˜μ˜€λ‹€.

Fig. 2

Application of smart strand to PSC girder bridges

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/Figure_CONCRETE_29_05_02_F2.jpg
Fig. 3

Location of smart strand

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/Figure_CONCRETE_29_05_02_F3.jpg

각 거더에 배치된 λͺ‡ 개의 μ‰¬μŠ€κ΄€λ“€ 쀑 슀마트 강연선은 높이방ν–₯ 곑λ₯ μ΄ κ°€μž₯ μ»€μ„œ λ§ˆμ°°μ†μ‹€λ„ κ°€μž₯ 클 κ²ƒμœΌλ‘œ μ˜ˆμƒλ˜λŠ” Fig. 3의 음영 ν‘œμ‹œλœ μ΅œμƒλΆ€ μ‰¬μŠ€κ΄€μ— μ‚½μž…ν•˜μ˜€λ‹€. λŒ€μƒ κ΅λŸ‰μ—λŠ” λͺ¨λ‘ 직경 15.2 mm, 인μž₯강도 1,860 mPa의 강연선이 μ μš©λ˜μ—ˆμœΌλ©°, 슀마트 κ°•μ—°μ„ μ˜ μ œμ›λ„ 이와 거의 λ™μΌν•˜λ‹€. ν•΄λ‹Ή μ‰¬μŠ€μ— μ‚½μž…λ˜λŠ” μ›λž˜μ˜ 총 κ°•μ—°μ„  κ°œμˆ˜λŠ” A κ΅λŸ‰μ€ 21개, B κ΅λŸ‰μ€ 11κ°œμ΄λ‹€. μ„€κ³„μƒμ˜ κ°•μ—°μ„  쀑 1κ°€λ‹₯을 λŒ€μ²΄ν•˜μ—¬ 슀마트 강연선을 μ‚½μž…ν•  μˆ˜λ„ μžˆμœΌλ‚˜, 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” κΈ°μ‘΄ 강연선듀을 κ·ΈλŒ€λ‘œ λ‘” μƒνƒœμ—μ„œ 슀마트 강연선을 μΆ”κ°€λ‘œ μ‚½μž…ν•˜μ˜€λ‹€. μ΄λ•Œ ν•΄λ‹Ή μ‰¬μŠ€μ— λ„μž…λ˜λŠ” κΈ΄μž₯λ ₯의 총합은 ꡬ쑰 거동이 달라지지 μ•Šλ„λ‘ 원섀계와 λ™μΌν•˜κ²Œ μœ μ§€ν•˜μ˜€μœΌλ―€λ‘œ κ°œλ³„ 강연선에 λ„μž…λ˜λŠ” κΈ΄μž₯λ ₯은 A κ΅λŸ‰μ—μ„œ 4.5 %, B κ΅λŸ‰μ—μ„œ 8.3 % κ°μ†Œν•˜μ˜€λ‹€. λ§Œμ•½ 슀마트 κ°•μ—°μ„ μœΌλ‘œ κ³„μΈ‘ν•œ κΈ΄μž₯λ ₯을 가지고 ν•΄λ‹Ή μ‰¬μŠ€ λ‚΄ ν…λ˜μ˜ 총 κΈ΄μž₯λ ₯을 ꡬ할 λ•Œμ—λŠ” κ·Όμ‚¬μ μœΌλ‘œ 슀마트 κ°•μ—°μ„  값에 총 κ°•μ—°μ„  개수λ₯Ό κ³±ν•˜μ—¬ ꡬ할 수 μžˆλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ κΈ΄μž₯ κ³Όμ •μ—μ„œ 동일 μ‰¬μŠ€ λ‚΄ κ°œλ³„ κ°•μ—°μ„  κΈ΄μž₯λ ₯ 간에도 λ‹€μ†Œμ˜ 차이가 λ°œμƒν•  수 μžˆλ‹€λŠ” 점을 κ³ λ €ν•΄μ•Ό ν•œλ‹€.

2.3 계츑 κ²°κ³Ό

두 κ΅λŸ‰ λͺ¨λ‘ 슀마트 강연선이 μ‚½μž…λœ μ‰¬μŠ€κ΄€μ—μ„œλŠ” 양단 κΈ΄μž₯을 μ‹€μ‹œν•˜μ˜€μœΌλ©° κΈ΄μž₯ ν›„ κ³§λ°”λ‘œ κ·ΈλΌμš°νŒ…μ„ μ‹€μ‹œν•˜μ˜€λ‹€. Fig. 4λŠ” B κ΅λŸ‰μ—μ„œ 슀마트 강연선이 μ‚½μž…λœ μ‰¬μŠ€μ˜ κΈ΄μž₯μž¬λ“€μ„ λ‹¨κ³„λ³„λ‘œ κΈ΄μž₯ν•˜λŠ” κ³Όμ •μ—μ„œ μΈ‘μ •ν•œ 슀마트 κ°•μ—°μ„  1κ°€λ‹₯의 κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포λ₯Ό 보여주고 μžˆλ‹€. A 및 B κ΅λŸ‰ λͺ¨λ‘ 섀계 κΈ΄μž₯λ ₯은 κ°•μ—°μ„  인μž₯κ°•λ„μ˜ 64∼65 % μˆ˜μ€€μ΄μ—ˆλ‹€. 이처럼 FBG μ„Όμ„œ μœ„μΉ˜μ—μ„œ μΈ‘μ •ν•œ κΈ΄μž₯λ ₯을 μ΄μš©ν•˜μ—¬ 전체 κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포λ₯Ό μΆ”μ •ν•  수 μžˆλ‹€. 양단 κΈ΄μž₯ μ‹œ μ΄λ‘ μ μœΌλ‘œλŠ” λ§ˆμ°°μ†μ‹€μ˜ λ°œμƒ κ²½ν–₯상 κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포가 거더 쀑앙을 κΈ°μ€€μœΌλ‘œ 쒌우 λŒ€μΉ­μ„ 이루어야 ν•˜μ§€λ§Œ, μΈ‘μ • κ²°κ³Ό Fig. 4와 같이 μ™„λ²½ν•œ λŒ€μΉ­μ„ μ΄λ£¨μ§€λŠ” μ•ŠλŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. κ·Έ 주된 원인은 κ°•μ—°μ„  μ‚½μž… κ³Όμ •μ—μ„œ 일뢀 κ°•μ—°μ„ λ“€ 간에 λΆˆκ°€ν”Όν•œ κΌ¬μž„ ν˜„μƒμ΄ λ°œμƒν•˜κ³  κ·Έ μƒνƒœλ‘œ κΈ΄μž₯을 μ‹€μ‹œν–ˆκΈ° λ•Œλ¬ΈμœΌλ‘œ μƒκ°λœλ‹€. λ˜ν•œ 같은 λ°©μ‹μœΌλ‘œ κΈ΄μž₯λ ₯을 μ¦κ°€μ‹œν‚¨ λ‚΄μΈ‘ 및 μ™ΈμΈ‘ 거더 간에도 κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포에 λ‹€μ†Œμ˜ 차이λ₯Ό λ³΄μ˜€λ‹€. 이처럼 μ‹€μ œμ˜ κΈ΄μž₯λ ₯ λΆ„ν¬λŠ” 이둠적인 뢄포와 차이가 λ°œμƒν•  μš”μΈλ“€μ΄ μ‘΄μž¬ν•¨μ„ μ•Œ 수 μžˆλ‹€.

Fig. 4

Distribution of prestressing force during tensioning (Bridge B)

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/Figure_CONCRETE_29_05_02_F4.jpg

Fig. 4λŠ” μ •μ°© μ „κΉŒμ§€μ˜ κΈ΄μž₯λ ₯ λΆ„ν¬μ΄λ―€λ‘œ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€μ˜ μ—¬λŸ¬ 가지 손싀 원인 쀑 λ§ˆμ°°μ†μ‹€λ§Œμ΄ λ°œμƒν•œ μƒνƒœμ΄λ‹€. λ’€μ—μ„œ 보듯이 μ •μ°© ν›„μ—λŠ” μ •μ°©μž₯치 ν™œλ™ 손싀이 λ°œμƒν•˜λ©΄μ„œ 양단 κ·Όμ²˜μ—μ„œ κΈ΄μž₯λ ₯이 κ°μ†Œν•˜κ³ , λ‹€λ₯Έ μ‰¬μŠ€κ΄€λ“€μ˜ κΈ΄μž₯재λ₯Ό κΈ΄μž₯ν•  λ•Œμ—λŠ” νƒ„μ„±μˆ˜μΆ• 손싀에 μ˜ν•΄ 좔가적인 κ°μ†Œ ν˜„μƒμ΄ μžˆλ‹€. μ΄ν›„μ—λŠ” λ°”λ‹₯판 타섀, 닀단계 κΈ΄μž₯ μ‹œ 2μ°¨ κΈ΄μž₯(B κ΅λŸ‰μ˜ 경우), 포μž₯ 및 방호벽/μ€‘μ•™λΆ„λ¦¬λŒ€ μ‹œκ³΅ λ“± 후속 곡정, 곡용 μ‹œ μ°¨λŸ‰ 톡행, 콘크리트의 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• 및 크리프와 같은 μž₯κΈ° 거동 등이 원인이 λ˜μ–΄ μΆ”κ°€μ μœΌλ‘œ κΈ΄μž₯λ ₯이 λ³€λ™ν•œλ‹€. 슀마트 강연선을 톡해 μ΄λŸ¬ν•œ 일련의 과정듀이 κΈ΄μž₯λ ₯에 λ―ΈμΉ˜λŠ” 영ν–₯을 κ³„μ†μ μœΌλ‘œ 계츑 쀑이며, 이 λ…Όλ¬Έμ—μ„œλŠ” μ¦‰μ‹œμ†μ‹€μ„ μ€‘μ‹¬μœΌλ‘œ μ‹œκ°„ 의쑴적 μ†μ‹€μ˜ 영ν–₯κΉŒμ§€ 일뢀 λ‹€λ£¨κ³ μž ν•œλ‹€.

3. μ‹€ κ΅λŸ‰μ˜ μ¦‰μ‹œμ†μ‹€

3.1 λ§ˆμ°°μ— μ˜ν•œ 손싀

3.1.1 개 μš”

ν¬μŠ€νŠΈν…μ…˜ 방식 PSC κ±°λ”μ˜ κΈ΄μž₯ μ‹œ κΈ΄μž₯μž¬μ™€ μ‰¬μŠ€ μ‚¬μ΄μ˜ 마찰둜 인해 κΈ΄μž₯λ ₯은 κΈ΄μž₯λ‹¨μ—μ„œ λ©€μ–΄μ§ˆμˆ˜λ‘ κ°μ†Œν•œλ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ λ§ˆμ°°μ†μ‹€μ€ μ‰¬μŠ€κ΄€μ˜ 각도 변화에 μ˜ν•œ 곑λ₯  λ§ˆμ°°μ†μ‹€κ³Ό 길이에 λ”°λ₯Έ νŒŒμƒ λ§ˆμ°°μ†μ‹€λ‘œ λ‚˜λˆ„μ–΄ 식 (1)κ³Ό 같이 μ‚°μ •ν•  수 μžˆλ‹€(Nilson 1987).

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA5AB.gif (1)

μ—¬κΈ°μ„œ, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA5DB.gif 및 /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA5EB.gifλŠ” /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA5FC.gif 및 /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA62C.gif μœ„μΉ˜μ—μ„œμ˜ κΈ΄μž₯λ ₯으둜, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA62D.gifκ°€ κΈ΄μž₯λ‹¨μ—μ„œ κ°€κΉŒμš΄ μœ„μΉ˜μ΄λ‹€. /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA62E.gifλŠ” 곑λ₯  λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA63E.gifλŠ” νŒŒμƒ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA64F.gif 및 /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA66F.gif은 각각 /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA670.gifκ³Ό /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA671.gif μ‚¬μ΄μ˜ 각 λ³€ν™”λŸ‰ 및 길이 λ³€ν™”λŸ‰μ„ μ˜λ―Έν•œλ‹€. κ΅­λ‚΄μ™Έ μ£Όμš” 섀계기쀀, μ‹œλ°©μ„œ 등에 λͺ…μ‹œλœ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λŠ” 기타 μ—°κ΅¬μ—μ„œ λΉ„κ΅λΆ„μ„λœ λ°” μžˆλ‹€(Jeon et al. 2009; Jeon et al. 2015). κ·ΈλŸ¬ν•œ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜ 값은 κΈ°μ€€μ΄λ‚˜ μ‹œλ°©μ„œλ³„λ‘œ 차이가 크고, 넓은 λ²”μœ„λ‘œ μ£Όμ–΄μ§€λŠ” κ²½μš°κ°€ λ§Žμ•„ μ‹€λ¬΄μžλ“€μ—κ²Œ ν˜Όλž€μ„ μ£Όμ–΄μ™”λ‹€. λ”°λΌμ„œ μ’€ 더 μ‹€μ œ ν˜„μƒκ³Ό λΆ€ν•©ν•˜λŠ” λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜ 값을 λ„μΆœν•˜κΈ° μœ„ν•œ 연ꡬ듀이 μˆ˜ν–‰λ˜μ–΄ μ™”λ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ 주둜 μ‹œν—˜μ²΄ μ‹€ν—˜κ²°κ³Όλ₯Ό μ΄μš©ν•˜κ±°λ‚˜(Gupta 2005; Jeon et al. 2015) μ‹€ κ΅λŸ‰μ˜ κΈ΄μž₯ μž‘μ—… μ‹œ μž­μ—μ„œ μΈ‘μ •ν•œ κΈ΄μž₯λ ₯ 및 μ‹ μž₯λŸ‰ 데이터λ₯Ό μ΄μš©ν•˜μ˜€μœΌλ―€λ‘œ(Jeon et al. 2009), μ‹€ κ΅λŸ‰ κΈ΄μž₯재의 κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포λ₯Ό 직접 κ³„μΈ‘ν•˜μ—¬ 이λ₯Ό λ§ˆμ°°μ†μ‹€ 뢄석에 ν™œμš©ν–ˆλ‹€λŠ” 데 이 μ—°κ΅¬μ˜ μ˜μ˜κ°€ μžˆλ‹€.

3.1.2 λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜ μ‚°μ • 방법

슀마트 κ°•μ—°μ„ μœΌλ‘œ κ³„μΈ‘ν•œ κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포λ₯Ό μ΄μš©ν•˜μ—¬ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ₯Ό κ΅¬ν•˜λŠ” 방법둠은 크게 λ‹€μŒκ³Ό κ°™λ‹€.

λ¨Όμ € 연립방정식법(SEM : Simultaneous Equations Method)은 μž„μ˜ 두 μœ„μΉ˜μ˜ κΈ΄μž₯λ ₯을 λ§ˆμ°°μ†μ‹€ 계산을 μœ„ν•œ 식 (1)에 λŒ€μž…ν•˜μ—¬ μ—¬λŸ¬κ°œμ˜ 식듀을 κ΅¬μ„±ν•œ ν›„, 이 식듀을 두 μŒμ”© 짝지어 연립방정식을 κ΅¬μ„±ν•¨μœΌλ‘œμ¨ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ₯Ό κ΅¬ν•˜λŠ” 방법이닀. μ΄λ•Œ μž„μ˜ 두 μœ„μΉ˜ μ‚¬μ΄μ˜ 각 λ³€ν™”λŸ‰ 및 길이 λ³€ν™”λŸ‰μ€ κΈ°μ§€μ˜ κ°’μ΄λ―€λ‘œ, λ―Έμ§€μˆ˜μΈ νŒŒμƒ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜ 및 곑λ₯  λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ₯Ό ꡬ할 수 μžˆλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ μ§μ§€μ›Œμ§„ μ—°λ¦½λ°©μ •μ‹λ§ˆλ‹€ μ •ν™•νžˆ λ™μΌν•œ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ“€μ„ μ‚°μΆœν•˜μ§€λŠ” μ•ŠμœΌλ―€λ‘œ 평균 λ“±μ˜ 톡계적인 기법이 μš”κ΅¬λœλ‹€. νŠΉμˆ˜ν•œ κ²½μš°λ‘œμ„œ 강연선에 직선 ꡬ간이 μ‘΄μž¬ν•  경우 μ΄λŸ¬ν•œ 직선 ꡬ간에 λŒ€ν•΄ 식 (1)μ—μ„œ /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA682.gif=0으둜 두고 νŒŒμƒ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ₯Ό λ¨Όμ € κ΅¬ν•œ ν›„, 이λ₯Ό 곑선 κ΅¬κ°„μ˜ μΌλ°˜μ‹μΈ 식 (1)에 λŒ€μž…ν•˜μ—¬ 곑λ₯  λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ₯Ό μ‚°μ •ν•  μˆ˜λ„ μžˆλ‹€(Jeon et al. 2015).

λ˜ν•œ μ΅œμ†Œμ œκ³±λ²•(LSM : Least Squares Method)(Kreyszig 2011)을 ν†΅ν•΄μ„œλ„ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ₯Ό λ„μΆœν•  수 μžˆλ‹€. 즉, 식 (1)을 λ³€ν˜•ν•˜μ—¬ 식 (2)와 같은 제곱의 ν•© ν˜•νƒœλ₯Ό λ§Œλ“€λ˜ μž„μ˜ 두 μœ„μΉ˜μ˜ κ°€λŠ₯ν•œ λͺ¨λ“  쑰합을 여기에 ν¬ν•¨μ‹œν‚¨λ‹€. κ·Έ ν›„ 이λ₯Ό μ΅œμ†Œν™”ν•˜λŠ” 값을 λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ‘œ λ³΄λŠ” 방법이닀.

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA692.gif (2)

μ–΄λ– ν•œ 방법을 μ μš©ν•˜κ±΄ 이 μ—°κ΅¬μ˜ 경우 FBG μ„Όμ„œκ°€ μœ„μΉ˜ν•œ 7개 μ μ—μ„œ μΈ‘μ •ν•œ κΈ΄μž₯λ ₯을 ν™œμš©ν•  수 μžˆλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ Fig. 4μ—μ„œ 보듯이 λ§ˆμ°°μ†μ‹€μ΄ 반영된 일반적인 κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포인 식 (1)μ—μ„œ 비ꡐ적 크게 λ²—μ–΄λ‚˜ μžˆλŠ” 점은 κ³„μ‚°μ˜ 정밀도λ₯Ό μ €ν•˜μ‹œν‚¬ 수 μžˆμœΌλ―€λ‘œ κ³„μ‚°μ—μ„œ μ œμ™Έν•΄μ•Ό ν•œλ‹€.

3.1.3 μ‹€ κ΅λŸ‰μ˜ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜ μ‚°μ • κ²°κ³Ό

상기와 같은 λ°©λ²•μœΌλ‘œ μ‚°μ •ν•œ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ₯Ό μ •λ¦¬ν•˜λ©΄ Table 1κ³Ό κ°™λ‹€. μ΄λŠ” Fig. 4μ—μ„œ μ΅œμ’… κΈ΄μž₯ 단계에 λŒ€ν•΄ κ΅¬ν•œ 것이며, A 및 B κ΅λŸ‰μ˜ λ‚΄μΈ‘ 및 μ™ΈμΈ‘ κ±°λ”μ˜ 계츑값에 λŒ€ν•˜μ—¬ 연립방정식법과 μ΅œμ†Œμ œκ³±λ²•μ„ μ μš©ν•˜μ—¬ κ΅¬ν•œ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜ κ°’λ“€ 쀑 μ’€ 더 합리적이라 μƒκ°λ˜λŠ” κ²°κ³Όλ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. A κ΅λŸ‰ μ™ΈμΈ‘ κ±°λ”μ˜ 경우 연립방정식법과 μ΅œμ†Œμ œκ³±λ²•μ˜ κ²°κ³Όκ°€ λ™μΌν•˜μ˜€μ§€λ§Œ, B κ΅λŸ‰μ—μ„œλŠ” 두 λ°©λ²•μ˜ κ²°κ³Όκ°€ 차이λ₯Ό λ³΄μ˜€λ‹€. 참고둜 κ΅­λ‚΄μ—μ„œ μ‚¬μš©λ˜λŠ” 섀계기쀀듀에 μ œμ‹œλœ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜ 및 κΈ°μ‘΄ μ—°κ΅¬μ˜ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ„ ν•¨κ»˜ λΉ„κ΅ν•˜μ˜€λ‹€.

뢄석 κ²°κ³Ό λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜μ— 영ν–₯을 쀄 수 μžˆλŠ” λ‹€μ–‘ν•œ λ³€μˆ˜λ“€μ„ λ°˜μ˜ν•˜μ—¬ μ‹€ν—˜ν•œ 선행연ꡬ(Jeon et al. 2015)의 λΆ€μž¬μ‹€ν—˜ 결과와 μ‹€ κ΅λŸ‰μ—μ„œ μ‚°μΆœν•œ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λŠ” λ‹€μ†Œ 차이λ₯Ό λ³΄μ˜€λ‹€. λΆ€μž¬μ‹€ν—˜μ—μ„œλŠ” κ΅­λ‚΄ 섀계기쀀 λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜μ˜ 쀑간값에 κ°€κΉŒμš΄ κ²°κ³Όλ₯Ό μ‚°μΆœν•˜μ˜€λ‹€. ν•œνŽΈ, μ‹€ κ΅λŸ‰μ˜ νŒŒμƒ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λŠ” κ΅­λ‚΄ μ„€κ³„κΈ°μ€€μ˜ μ΅œμ†Œκ°’μ— κ°€κΉŒμ› μ§€λ§Œ, 곑λ₯  λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λŠ” λΆ„μ„ν•œ 강연선에 따라 κ·Έ κ°’μ˜ 차이가 비ꡐ적 크게 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ λ™μΌν•œ κ΅λŸ‰μ—μ„œλ„ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜ μ‚°μ • 방법, 계츑값 μ‘°ν•© 방법 및 κΈ΄μž₯ μž‘μ—… 쀑 κΈ΄μž₯λ ₯의 μΈ‘μ • μ‹œμ μ— 따라 μ„œλ‘œ λ‹€λ₯Έ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜κ°€ μ‚°μ •λ˜λ―€λ‘œ 일관성 μžˆλŠ” λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ₯Ό λ„μΆœν•˜λŠ” 것은 μš©μ΄ν•˜μ§€ μ•Šμ•˜λ‹€.

Fig. 5μ—μ„œλŠ” λŒ€μƒ κ΅λŸ‰μ˜ 섀계 μ‹œ κ°€μ •ν•œ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ‘œλΆ€ν„° κ΅¬ν•œ κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포와 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œ λ„μΆœν•œ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ₯Ό μ μš©ν–ˆμ„ λ•Œμ˜ κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포λ₯Ό μ‹€μΈ‘κ°’κ³Ό λΉ„κ΅ν•˜μ—¬ 보여주고 μžˆλ‹€. Fig. 5 및 μ΄ν•˜ κ·Έλ¦Όμ—μ„œ 잭 κΈ΄μž₯λ ₯(Jacking force)으둜 ν‘œν˜„ν•œ 것은 ν•΄λ‹Ή μ‰¬μŠ€κ΄€μ—μ„œμ˜ 잭 κΈ΄μž₯λ ₯ 총합을 κ°•μ—°μ„  개수둜 λ‚˜λˆ„μ–΄ κ΅¬ν•œ 이둠적인 값이닀. λ”°λΌμ„œ κ°•μ—°μ„  κ°„ κΈ΄μž₯λ ₯ 차이λ₯Ό κ³ λ €ν•  λ•Œ 슀마트 κ°•μ—°μ„  λ‹¨λΆ€μ—μ„œμ˜ μ‹€μ œ 잭 κΈ΄μž₯λ ₯κ³ΌλŠ” λ―Έμ†Œν•œ 차이가 μžˆμ„ μˆ˜λ„ μžˆλ‹€. 섀계 μ‹œ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜ 가정값은 κΈ΄μž₯ μž‘μ—… μ‹œ κ°•μ—°μ„  μ‹ μž₯λŸ‰μ„ μ˜ˆμΈ‘ν•˜λŠ”λ° μ‚¬μš©ν•˜κ³ , 이것이 μ‹€μ œ μΈ‘μ •λœ μ‹ μž₯λŸ‰κ³Ό ν—ˆμš©μ˜€μ°¨ 이내(κ΅­λ‚΄μ˜ 경우 보톡 Β±5 %)이면 κ°€μ •λœ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜κ°€ νƒ€λ‹Ήν•˜λ‹€κ³  λ³Έλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ λŒ€μƒ κ΅λŸ‰μ˜ 경우 Fig. 5μ—μ„œ 보듯이 μ΄λŸ¬ν•œ κΈ°μ‘΄ 방식에 μ˜ν•œ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜ 및 κΈ΄μž₯λ ₯ λΆ„ν¬λŠ” μ‹€μ œμ™€ 비ꡐ적 큰 차이λ₯Ό λ³΄μ˜€λ‹€. 즉, 섀계 λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ₯Ό μ‚¬μš©ν–ˆμ„ λ•Œ κ²½κ°„ μ€‘μ•™μ—μ„œμ˜ 이둠 κΈ΄μž₯λ ₯은 계츑 κΈ΄μž₯λ ₯ λŒ€λΉ„ A κ΅λŸ‰μ—μ„œλŠ” 6.2∼7.5 % μ»Έκ³ , B κ΅λŸ‰μ—μ„œλŠ” 5.8∼7.5 % μž‘κ²Œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

Table 1 Summary of friction coefficients

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Fig. 5

Distribution of prestressing force as affected by friction coefficients

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/Figure_CONCRETE_29_05_02_F5.jpg

반면 κΈ΄μž₯λ ₯ μ‹€μΈ‘κ°’μœΌλ‘œλΆ€ν„° κ΅¬ν•œ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ₯Ό μ μš©ν•  경우 μ‹€μ œ 뢄포에 μ’€ 더 근접함을 μ•Œ 수 μžˆλ‹€. 즉, 계츑값 λŒ€λΉ„ 이둠값이 A κ΅λŸ‰μ—μ„œλŠ” 0.6∼1.9 % 큰 μ •λ„λ‘œ κ·Έ 차이가 μ€„μ–΄λ“€μ—ˆκ³ , B κ΅λŸ‰μ—μ„œλŠ” λ‚΄μΈ‘ κ±°λ”μ˜ 경우 4.5 % 크게, μ™ΈμΈ‘ κ±°λ”μ˜ 경우 λ™μΌν•˜κ²Œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. μ΄λŠ” PSC ꡬ쑰물의 λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ₯Ό κ΅¬ν•˜λŠ” 데에도 슀마트 강연선이 μœ μš©ν•˜κ²Œ ν™œμš©λ  수 μžˆμŒμ„ μ˜λ―Έν•œλ‹€.

3.2 μ •μ°©μž₯치의 ν™œλ™μ— μ˜ν•œ 손싀

μ •μ°©μž₯치 ν™œλ™ 손싀은 인μž₯ μž‘μ—…μœΌλ‘œ λŠ˜μ–΄λ‚œ κΈ΄μž₯μž¬κ°€ μ •μ°©μž₯μΉ˜μ— κ³ μ •λ˜λŠ” κ³Όμ •μ—μ„œ λ―Έμ†Œν•˜κ²Œ λ―Έλ„λŸ¬μ§€λ©΄μ„œ 길이가 λ‹€μ‹œ 짧아짐에 따라 λ°œμƒν•˜λŠ” κΈ΄μž₯λ ₯의 손싀이닀. λ―Έλ„λŸ¬μ§€λŠ” κΈΈμ΄λŠ” μ •μ°©μž₯치의 μ’…λ₯˜μ— 따라 λ‹€λ₯΄μ§€λ§Œ 강연선에 μ‚¬μš©λ˜λŠ” 쐐기식 μ •μ°©μž₯치의 경우 3∼6 mm의 ν™œλ™λŸ‰μ΄ 일반적이며, 이 κ³„μ‚°μ—μ„œλŠ” 6 mmλ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜μ˜€λ‹€. 그런데 κΈ΄μž₯μž¬μ™€ μ‰¬μŠ€ 사이에 마찰이 μ‘΄μž¬ν•˜λŠ” 경우 μ •μ°©μž₯치의 ν™œλ™ μ‹œμ—λ„ 마찰의 영ν–₯을 λ°›μœΌλ―€λ‘œ, κΈ΄μž₯재의 μ „ ꡬ간이 μ•„λ‹Œ κΈ΄μž₯단 λΆ€κ·Όμ˜ ꡭ뢀적인 κ΅¬κ°„μ—μ„œλ§Œ κΈ΄μž₯λ ₯이 κ°μ†Œν•˜λ©°, κ·Έ κ²°κ³Ό ν™œλ™ 손싀 μ „ν›„ κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포가 λŒ€μΉ­μ— κ°€κΉŒμš΄ ν˜•νƒœλ₯Ό 보이게 λœλ‹€. μ •μ°©μž₯치 ν™œλ™μ˜ 영ν–₯을 λ°›λŠ” κ΅¬κ°„μ˜ 길이 및 κΈ΄μž₯λ ₯ 손싀은 Fig. 6μœΌλ‘œλΆ€ν„° 연립방정식을 κ΅¬μ„±ν•˜μ—¬ 각각 식 (3) 및 (4)와 같이 μœ λ„ν•  수 μžˆλ‹€(Nilson 1987).

Fig. 6

Anchorage slip loss

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/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA73F.gif (3)

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA77F.gif (4)

μ—¬κΈ°μ„œ, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA780.gif은 μ •μ°©μž₯치 ν™œλ™μ— 영ν–₯을 λ°›λŠ” 거리, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA7A0.gif은 μ •μ°©μž₯치 ν™œλ™λŸ‰, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA7D0.gifλŠ” λ‹¨μœ„κΈΈμ΄λ‹Ή κΈ΄μž₯λ ₯의 λ§ˆμ°°μ†μ‹€, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA7D1.gifλŠ” κΈ΄μž₯λ‹¨μ—μ„œμ˜ μ •μ°©μž₯치 ν™œλ™ 손싀, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA7E2.gif 및 /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA7E3.gifλŠ” 각각 κΈ΄μž₯재의 νƒ„μ„±κ³„μˆ˜ 및 단면적이닀.

Fig. 7μ—μ„œ μ •μ°©μž₯치 ν™œλ™ 손싀이 반영된 이둠값 및 계츑값을 비ꡐ해 λ³΄μ•˜μœΌλ©°, λŒ€ν‘œμ μœΌλ‘œ A κ΅λŸ‰μ€ λ‚΄μΈ‘ 거더, B κ΅λŸ‰μ€ μ™ΈμΈ‘ 거더λ₯Ό λΆ„μ„ν•˜μ˜€λ‹€. 계츑값을 μ‚΄νŽ΄λ³Ό λ•Œ κΈ΄μž₯단 λΆ€κ·Όμ—μ„œ μ •μ°©μž₯치 ν™œλ™ 손싀이 μ§‘μ€‘μ μœΌλ‘œ λ°œμƒν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ΄κΈ°λŠ” ν•˜μ§€λ§Œ κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포 ν˜•μƒμ΄ Fig. 6κ³Ό 같이 μ™„μ „ν•œ λŒ€μΉ­μ„ μ΄λ£¨μ§€λŠ” μ•Šμ•˜λ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ μ΄λŸ¬ν•œ κ²½ν–₯은 μ΄λ‘ κ°’μ—μ„œλ„ λ§ˆμ°¬κ°€μ§€μ˜€λ‹€. μ™œλƒν•˜λ©΄ 상기 μœ λ„λŠ” Fig. 6μ—μ„œ ν™œλ™ μ΄μ „μ˜ κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포가 μ„ ν˜•μ΄λΌλŠ” 가정에 κ·Όκ±°ν•˜κ³  μžˆμœΌλ‚˜, μ‹€μ œλ‘œλŠ” 식 (1)κ³Ό 같이 곑선 ν˜•μƒμ΄λ―€λ‘œ μ˜€μ°¨κ°€ λ°œμƒν•˜κΈ° λ•Œλ¬Έμ΄λ‹€. 특히 λŒ€μƒ κ΅λŸ‰κ³Ό 같이 μž₯κ²½κ°„μ˜ 경우 κ·Έ 차이가 λ”μš± 컀진닀. ν•œνŽΈ, 이둠적인 /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA803.gif은 두 κ΅λŸ‰ λͺ¨λ‘ μ•½ 20m λ‚΄μ™Έλ‘œ μ‚°μ •λ˜μ—ˆμœΌλ‚˜, 계츑에 μžˆμ–΄μ„œλŠ” λ‹¨λΆ€μ—μ„œ ν™œλ™ 손싀이 크게 λ°œμƒν•˜λŠ” ꡬ간이 이둠적인 /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA804.gif보닀 짧은 반면 κ°•μ—°μ„ μ˜ 기타 κ΅¬κ°„μ—μ„œλ„ μ•½κ°„μ˜ ν™œλ™ 손싀이 λ°œμƒν•˜λŠ” νŠΉμ§•μ΄ μžˆμ—ˆλ‹€.

Fig. 7

Distribution of prestressing force as affected by immediate losses

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/Figure_CONCRETE_29_05_02_F7.jpg

3.3 콘크리트의 νƒ„μ„±μˆ˜μΆ•μ— μ˜ν•œ 손싀

νƒ„μ„±μˆ˜μΆ• 손싀은 ν¬μŠ€νŠΈν…μ…˜ λ°©μ‹μ—μ„œ κΈ΄μž₯λ ₯이 λ„μž…λ  λ•Œ 콘크리트의 μˆ˜μΆ•μ— μ˜ν•΄ λ°œμƒν•˜λŠ” 손싀이닀. λͺ¨λ“  강연선을 ν•œλ²ˆμ— κΈ΄μž₯ν•  λ•Œμ—λŠ” λ°œμƒν•˜μ§€ μ•Šμ§€λ§Œ, μ—¬λŸ¬κ°œμ˜ μ‰¬μŠ€κ΄€μ΄ λ°°μΉ˜λ˜μ—ˆμ„ λ•Œ μ‰¬μŠ€κ΄€λ³„λ‘œ 순차적으둜 κΈ΄μž₯λ ₯ λ„μž… μ‹œ μ„ ν–‰ κΈ΄μž₯된 κΈ΄μž₯재의 길이가 μ§§μ•„μ§€λ©΄μ„œ 손싀이 λ°œμƒν•œλ‹€(Nilson 1987). 순차적 κΈ΄μž₯ μ‹œ μ΄λŸ¬ν•œ νƒ„μ„±μˆ˜μΆ• 손싀은 μ‰¬μŠ€κ΄€λ§ˆλ‹€ λ‹€λ₯΄κ²Œ λ°œμƒν•˜μ§€λ§Œ, 섀계 λͺ©μ μœΌλ‘œλŠ” 평균값을 μ‚¬μš©ν•˜λŠ” 것이 보톡이닀. ν•˜μ§€λ§Œ 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” 슀마트 κ°•μ—°μ„ μ˜ 계츑값과 이둠적으둜 λΉ„κ΅κ²€ν† ν•˜λŠ” 것이 λͺ©μ μ΄λ―€λ‘œ, 식 (5) 및 (6)κ³Ό 같이 κΈ΄μž₯μž¬λ“€μ˜ μœ„μΉ˜ 및 κΈ΄μž₯ μˆœμ„œλ₯Ό μ—„λ°€νžˆ κ³ λ €ν•˜μ—¬ 슀마트 κ°•μ—°μ„ μ˜ νƒ„μ„±μˆ˜μΆ• 손싀을 μΆ”μ •ν•΄ λ³΄μ•˜λ‹€. Fig. 3μ—μ„œ 슀마트 강연선이 μ‚½μž…λœ μ‰¬μŠ€κ΄€μ˜ κΈ΄μž₯μž¬λ“€μ€ κ°€μž₯ λ¨Όμ € κΈ΄μž₯λ˜μ—ˆμœΌλ―€λ‘œ 후속 κΈ΄μž₯에 λ”°λ₯Έ νƒ„μ„±μˆ˜μΆ• 손싀이 크게 λ°œμƒν•œλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ νƒ„μ„±μˆ˜μΆ•μ€ κΈ΄μž₯ μž‘μ—… κ³Όμ • 쀑, 즉, κ·ΈλΌμš°νŒ… 이전에 κΈ΄μž₯μž¬κ°€ λΉ„λΆ€μ°©λœ μƒνƒœμ—μ„œ λ°œμƒν•˜λŠ” 손싀인데 λ°˜ν•΄ μˆ˜μ‹ μƒμ—μ„œλŠ” μ½˜ν¬λ¦¬νŠΈμ™€ 강연선이 일체둜 κ±°λ™ν•œλ‹€κ³  κ°€μ •ν•˜κ³  두가지 재료의 νƒ„μ„±κ³„μˆ˜λΉ„λ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜κ³  μžˆμœΌλ―€λ‘œ μ •ν™•ν•œ μΆ”μ •μ—λŠ” ν•œκ³„κ°€ μžˆλ‹€.

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA814.gif (5)

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA815.gif (6)

μ—¬κΈ°μ„œ, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA826.gifλŠ” νƒ„μ„±μˆ˜μΆ• 손싀, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA846.gif은 νƒ„μ„±κ³„μˆ˜λΉ„, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA857.gifλŠ” 슀마트 κ°•μ—°μ„ κ³Ό λ™μΌν•œ μœ„μΉ˜μ˜ 콘크리트 응λ ₯, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA858.gifλŠ” 후속 κΈ΄μž₯μž¬λ“€μ˜ 초기 κΈ΄μž₯λ ₯ ν•©μœΌλ‘œ κ·Όμ‚¬μ μœΌλ‘œ μ¦‰μ‹œμ†μ‹€ ν›„ /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA859.gif둜 κ°€μ •ν•˜μ˜€κ³ , /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA86A.gif 및 /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA899.gifλŠ” 각각 콘크리트의 단면적 및 단면2μ°¨λͺ¨λ©˜νŠΈ, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA8AA.gifλŠ” μžμ€‘μ— μ˜ν•œ 휨λͺ¨λ©˜νŠΈμ΄λ©° μ—°μ†μ§€μ§€λ˜μ—ˆλ˜ 거더가 κΈ΄μž₯ μ‹œ μ†ŸμŒ(Camber)에 μ˜ν•΄ λ‹¨μˆœμ§€μ§€ ν˜•νƒœλ‘œ λ°”λ€œμ— 따라 μžμ€‘μ˜ 영ν–₯이 λ°œν˜„λœλ‹€. ν•œνŽΈ /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA8AB.gifλŠ” 단면 λ„μ‹¬μ—μ„œ 후속 κΈ΄μž₯μž¬λ“€κΉŒμ§€μ˜ 평균 νŽΈμ‹¬, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA8BC.gif은 단면 λ„μ‹¬μ—μ„œ 슀마트 κ°•μ—°μ„ κΉŒμ§€μ˜ νŽΈμ‹¬μ„ λ‚˜νƒ€λ‚Έλ‹€. κΈ΄μž₯ μ‹œ λ‹¨λ©΄μƒμˆ˜λŠ” μ‰¬μŠ€ 단면적을 μ œμ™Έν•œ μˆœλ‹¨λ©΄μ„ μ‚¬μš©ν•˜μ—¬ κ³„μ‚°ν•˜λŠ” 것이 λ°”λžŒμ§ν•˜μ§€λ§Œ μ—¬κΈ°μ—μ„œλŠ” νŽΈμ˜μƒ 콘크리트 총단면을 μ‚¬μš©ν•˜μ˜€λ‹€.

Fig. 7κ³Ό 같이 μ‹€μ œ κ³„μΈ‘λœ νƒ„μ„±μˆ˜μΆ• 손싀은 이둠적 μ˜ˆμΈ‘λ³΄λ‹€ 크게 λ°œμƒν•˜μ˜€μœΌλ©°, 손싀 ν›„ κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포 ν˜•μƒμ—μ„œλ„ 차이λ₯Ό λ³΄μ˜€λ‹€. μ΄λŠ” μœ„μ—μ„œ μ–ΈκΈ‰ν•œ 계산 μ‹œ κ°€μ •λ“€κ³Ό λ”λΆˆμ–΄ 콘크리트 νƒ„μ„±κ³„μˆ˜μ˜ λΆ€μ •ν™•μ„± λ•Œλ¬ΈμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€. 즉, 식 (5)μ—μ„œ /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA8BD.gif을 ꡬ할 λ•Œ 콘크리트의 νƒ„μ„±κ³„μˆ˜λŠ” μ½˜ν¬λ¦¬νŠΈκ΅¬μ‘°κΈ°μ€€(KCI 2012)의 식에 재령 1λ‹¬μ˜ κΈ΄μž₯ μ‹œμ μ„ κ³ λ €ν•˜μ—¬ 섀계기쀀강도(A κ΅λŸ‰ : 60 mPa, B κ΅λŸ‰ : 80 mPa)λ₯Ό λŒ€μž…ν•˜μ—¬ μ‚¬μš©ν•˜μ˜€μœΌλ‚˜, κ·Έ 변동성이 맀우 큰 κ²ƒμœΌλ‘œ μ•Œλ €μ Έ μžˆλ‹€.

3.4 μ¦‰μ‹œμ†μ‹€ μ’…ν•©

이상과 같이 λ§ˆμ°°μ†μ‹€, μ •μ°©μž₯치 ν™œλ™ 손싀, νƒ„μ„±μˆ˜μΆ• 손싀과 같은 μ¦‰μ‹œμ†μ‹€μ— μ˜ν•΄ κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포가 λ³€ν•˜λŠ” 과정을 Fig. 7에 λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. 단, λ§ˆμ°°μ„ κ³ λ €ν•œ 이둠적 κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포λ₯Ό ꡬ할 λ•Œμ—λŠ” μ„€κ³„μƒμ˜ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜κ°€ μ•„λ‹Œ 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œ λ„μΆœν•œ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜μ˜€λ‹€. Fig. 7μ—μ„œ νŒŒμ•…ν•  수 μžˆλ“―μ΄ 이둠식을 톡해 λŒ€λž΅μ μΈ κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포λ₯Ό μœ μΆ”ν•  μˆ˜λŠ” μžˆμ§€λ§Œ μ‹€μ œ κ³„μΈ‘κ°’κ³ΌλŠ” κ·Έ 크기 및 뢄포에 μžˆμ–΄ 차이λ₯Ό λ³΄μ˜€λ‹€. 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” 두 κ΅λŸ‰ λͺ¨λ‘ μ¦‰μ‹œμ†μ‹€μ˜ λͺ¨λ“  λ‹¨κ³„λ³„λ‘œ 슀마트 κ°•μ—°μ„ μœΌλ‘œ κ³„μΈ‘λœ κΈ΄μž₯λ ₯이 이둠적인 κΈ΄μž₯λ ₯보닀 μž‘λ‹€λŠ” νŠΉμ§•μ΄ λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©°, λͺ¨λ“  μ¦‰μ‹œμ†μ‹€ ν›„μ—λŠ” κ²½κ°„ μ€‘μ•™μ—μ„œμ˜ 계츑 κΈ΄μž₯λ ₯이 이둠 κΈ΄μž₯λ ₯보닀 A κ΅λŸ‰μ€ 5.9 %, B κ΅λŸ‰μ€ 8.9 %만큼 μž‘κ²Œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

λ§Œμ•½ μ΄λŸ¬ν•œ 차이가 클 경우 비둝 μ„€κ³„μ—μ„œλŠ” κΈ΄μž₯ μ‹œ 콘크리트 응λ ₯이 ν—ˆμš©μ‘λ ₯ 이내일지라도 μ‹€μ œλ‘œλŠ” 이λ₯Ό μ΄ˆκ³Όν•  κ°€λŠ₯성도 μžˆλ‹€. λ˜ν•œ μ΄λŠ” μ΄λ‘ μ‹μ˜ ν•œκ³„μ™€ λ”λΆˆμ–΄ κΈ°μ‘΄ μ΄λ‘ μ‹μ˜ ν˜•νƒœλ₯Ό κ°œμ„ ν•˜κ±°λ‚˜ κ°€μ •λœ λ³€μˆ˜λ“€μ„ μ‘°μ ˆν•¨μœΌλ‘œμ¨ 계츑값과 λ”μš± λΆ€ν•©ν•  수 μžˆλŠ” κ°€λŠ₯성을 μ‹œμ‚¬ν•œλ‹€. 예λ₯Ό λ“€μ–΄ 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜ 값을 μ’€ 더 μ‹€μ œμ μœΌλ‘œ μ‘°μ ˆν•˜μ˜€μœΌλ‚˜, κ·Έ 외에도 μ •μ°©μž₯치 ν™œλ™λŸ‰ λ“± λͺ‡κ°€μ§€ κ°œμ„ ν•  수 μžˆλŠ” 사항듀이 μžˆλ‹€κ³  νŒλ‹¨λœλ‹€.

4. μ‹€ κ΅λŸ‰μ˜ μ‹œκ°„ 의쑴적 손싀

4.1 콘크리트의 μˆ˜μΆ•μ— μ˜ν•œ 손싀

κΈ΄μž₯재 길이 λ°©ν–₯으둜 λ°œμƒν•˜λŠ” 콘크리트의 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•μ΄λ‚˜ μžκΈ°μˆ˜μΆ•κ³Ό 같은 μˆ˜μΆ•μ— μ˜ν•΄ κΈ΄μž₯재 길이도 ν•¨κ»˜ μ§§μ•„μ Έμ„œ κΈ΄μž₯λ ₯ 손싀이 λ°œμƒν•˜κ²Œ λœλ‹€. μ΄λ•Œ κΈ΄μž₯재의 λ³€ν˜•λ₯  λ³€ν™”λŠ” 콘크리트의 μˆ˜μΆ• λ³€ν˜•λ₯ κ³Ό λ™μΌν•˜λ‹€κ³  κ°€μ •ν•œλ‹€. 콘크리트의 μˆ˜μΆ•μ€ μ‹œκ°„μ˜ ν•¨μˆ˜μ΄λ©° 콘크리트 λ°°ν•©μ΄λ‚˜ μ£Όλ³€ ν™˜κ²½μ— 따라 맀우 큰 변동성을 λ³΄μ΄λ―€λ‘œ μ •ν™•νžˆ μ˜ˆμΈ‘ν•˜κΈ° μ–΄λ ΅λ‹€. λ˜ν•œ, κΈ΄μž₯ μž‘μ—… 이전에 λ°œμƒν•˜λŠ” μˆ˜μΆ•μ€ 손싀과 관련이 μ—†μœΌλ―€λ‘œ μ œμ™Έν•΄μ•Ό ν•œλ‹€. λŒ€μƒ κ΅λŸ‰μ˜ 경우 콘크리트 타섀 ν›„ 1달 정도 κ²½κ³Όν•œ μ‹œμ μ—μ„œ κΈ΄μž₯ν•˜μ˜€μœΌλ―€λ‘œ, 사싀상 타섀 μ΄ˆκΈ°μ— 상당뢀뢄 λ°œμƒν•˜λŠ” μˆ˜μΆ•μ€ 손싀에 영ν–₯을 λ―ΈμΉ˜μ§€ μ•ŠλŠ”λ‹€. λ„λ‘œκ΅μ„€κ³„κΈ°μ€€(KRTA 2010)에 λ”°λ₯΄λ©΄ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€ λ„μž… μ‹œμ μ΄ 재령 28일인 경우의 μˆ˜μΆ•λ₯ μ€ 20Γ—10-5이며 이λ₯Ό κΈ΄μž₯λ ₯ μ†μ‹€λ‘œ ν™˜μ‚°ν•˜λ©΄ 5.5 kn 정도이닀. ν•œνŽΈ μ—­μ‹œ λ„λ‘œκ΅μ„€κ³„κΈ°μ€€(KRTA 2010)에 μ œμ‹œλœ μˆ˜μΆ•μ— μ˜ν•œ μ΅œμ’… μ†μ‹€μ˜ κ°„νŽΈμ‹μΈ 식 (7)에 λ”°λ₯΄λ©΄ 5.0 kn이 μ‚°μΆœλœλ‹€. 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” ν›„μžλ₯Ό κ³ λ €ν•˜μ˜€λ‹€.

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA8CD.gif (7)

μ—¬κΈ°μ„œ, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA8CE.gifλŠ” μˆ˜μΆ• 손싀, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA8CF.gif은 연평균 μƒλŒ€μŠ΅λ„μ΄λ©° 70 %둜 λ³΄μ•˜λ‹€.

4.2 콘크리트의 크리프에 μ˜ν•œ 손싀

κ°•μ—°μ„  κΈ΄μž₯에 μ˜ν•΄ 압좕응λ ₯을 λ°›λŠ” μ½˜ν¬λ¦¬νŠΈκ°€ ν¬λ¦¬ν”„λ‘œ μΈν•˜μ—¬ μΆ”κ°€μ μœΌλ‘œ μˆ˜μΆ•ν•˜λ©΄μ„œ κ°•μ—°μ„  길이도 ν•¨κ»˜ μ§§μ•„μ Έμ„œ 손싀이 λ°œμƒν•˜κ²Œ λœλ‹€. λŒ€μƒ κ΅λŸ‰κ³Ό 같이 κΈ΄μž₯μž¬κ°€ λΆ€μ°©λ˜μ–΄ κΈ΄μž₯μž¬μ™€ μ£Όλ³€ 콘크리트의 λ³€ν˜•λ₯ μ΄ λ™μΌν•˜λ‹€λ©΄ 크리프 손싀은 식 (8)κ³Ό 같이 μœ λ„λ  수 μžˆλ‹€(Nilson 1987).

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA8E0.gif (8)

μ—¬κΈ°μ„œ, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA8E1.gif은 크리프 손싀, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA8E2.gif은 νƒ„μ„±κ³„μˆ˜λΉ„, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA8F3.gifλŠ” μ‹œκ°„μ— λ”°λ₯Έ ν¬λ¦¬ν”„κ³„μˆ˜, /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA903.gifλŠ” 식 (6)을 μ°Έμ‘°ν•˜λ˜ μž₯기손싀을 미리 κ³ λ €ν•˜μ—¬ /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA904.gif λŒ€μ‹  /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA915.gifλ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜μ˜€λ‹€. ν•œνŽΈ 좔가적인 μ§€μ†ν•˜μ€‘μ΄ μžˆλ‹€λ©΄ 식 (6)에 μΆ”κ°€λ‘œ κ³ λ €ν•΄μ•Ό ν•˜λ‚˜ 이 κ³„μ‚°μ—μ„œλŠ” λ¬΄μ‹œν•˜μ˜€λ‹€. μ΅œμ’…ν¬λ¦¬ν”„κ³„μˆ˜ /Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA916.gifλŠ” μ—¬λŸ¬ 가지 λ³€μˆ˜μ˜ 영ν–₯을 λ°›μœΌλ©° μž¬ν•˜μ‹œκΈ°, 즉, κΈ΄μž₯λ ₯ λ„μž…μ‹œμ λ„ 큰 영ν–₯을 λ―ΈμΉœλ‹€. λŒ€μƒ κ΅λŸ‰μ€ 1달 μž¬λ Ήμ—μ„œ κΈ΄μž₯ν•˜μ˜€μœΌλ―€λ‘œ, λ„λ‘œκ΅μ„€κ³„κΈ°μ€€(KRTA 2010)에 μ˜ν•΄ λ³΄ν†΅μ‹œλ©˜νŠΈ μ‚¬μš© 및 28일 재령 μž¬ν•˜μ— ν•΄λ‹Ήλ˜λŠ” 3.0을 μ‚¬μš©ν•˜μ˜€λ‹€. ν¬λ¦¬ν”„κ³„μˆ˜μ˜ μ‹œκ°„μ— λ”°λ₯Έ 증가 ν•¨μˆ˜λŠ” ACI 209(ACI Committee 209 1997)에 μ œμ‹œλœ 식 (9)λ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜μ˜€λ‹€. ν•œνŽΈ, νƒ„μ„±κ³„μˆ˜λΉ„ μ—­μ‹œ μ‹œκ°„μ˜ ν•¨μˆ˜λ‘œ λ³Ό 수 μžˆμ§€λ§Œ κΈ΄μž₯ μž¬λ Ήμƒ μ„€κ³„κΈ°μ€€κ°•λ„λ‘œ κ³„μ‚°ν•œ 값이 μΌμ •ν•˜κ²Œ μœ μ§€λœλ‹€κ³  λ³΄μ•˜λ‹€.

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/PICA926.gif (9)

4.3 κΈ΄μž₯재의 λ¦΄λž™μ„Έμ΄μ…˜μ— μ˜ν•œ 손싀

λ¦΄λž™μ„Έμ΄μ…˜μ€ 강연선이 κΈ΄μž₯된 μƒνƒœμ—μ„œ μΌμ •ν•œ 길이둜 μœ μ§€λ˜μ–΄λ„ μ‹œκ°„ 경과에 따라 인μž₯λ ₯이 κ°μ†Œν•˜λŠ” ν˜„μƒμ΄λ‹€. λ”°λΌμ„œ 슀마트 κ°•μ—°μ„  λ“±κ³Ό 같이 κ°•μ—°μ„  λ³€ν˜•λ₯ μ„ 기반으둜 κΈ΄μž₯λ ₯을 μœ μΆ”ν•˜λŠ” 경우 λ¦΄λž™μ„Έμ΄μ…˜ 손싀을 직접 κ΅¬ν•˜κΈ°λŠ” μ–΄λ ΅λ‹€. λŒ€μ‹  λ¦΄λž™μ„Έμ΄μ…˜ μ‹€ν—˜μ΄λ‚˜ μ˜ˆμΈ‘μ‹μ„ 톡해 λ³„λ„λ‘œ λ°˜μ˜ν•΄μ•Ό ν•œλ‹€.

4.4 μ‹œκ°„ 의쑴적 손싀 μ’…ν•©

Fig. 8μ—μ„œλŠ” λŒ€ν‘œμ μœΌλ‘œ B κ΅λŸ‰μ˜ λ‚΄μΈ‘ 거더에 λŒ€ν•˜μ—¬ κΈ΄μž₯ ν›„ 106μΌκ°„μ˜ μž₯κΈ° 계츑 결과와 이둠적 좔정값을 λΉ„κ΅ν•˜μ˜€λ‹€. 4.3μ ˆμ—μ„œ μ„€λͺ…ν•œ 바와 같이 κ³„μΈ‘κ°’κ³Όμ˜ κ³΅μ •ν•œ 비ꡐλ₯Ό μœ„ν•΄ μ΄λ‘ κ°’μ—μ„œ λ¦΄λž™μ„Έμ΄μ…˜ 손싀은 μ œμ™Έν•œ 결과이닀. μ‹œκ°„ 의쑴적 손싀에 μ˜ν•΄ κΈ΄μž₯λ ₯이 κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯은 이둠값 뿐 μ•„λ‹ˆλΌ κ³„μΈ‘κ°’μ—μ„œλ„ λͺ…ν™•νžˆ κ΄€μ°°λ˜μ—ˆμœΌλ‚˜ κΈ΄μž₯λ ₯ λΆ„ν¬μ—λŠ” 차이λ₯Ό λ³΄μ˜€λ‹€. 즉, κΈ΄μž₯μž¬μƒ μœ„μΉ˜ 및 μ‹œμ μ— 따라 계츑값과 μ΄λ‘ κ°’μ˜ μƒλŒ€μ  크기 κ²½ν–₯이 ν˜Όμž¬ν•˜μ˜€λ‹€. λ”°λΌμ„œ 섀계 μ‹œ μ‚¬μš©ν•˜μ€‘ μƒνƒœμ—μ„œ 콘크리트 응λ ₯이 ν—ˆμš©μ‘λ ₯ 이내일지라도 응λ ₯의 μ—¬μœ λΆ„μ΄ 크지 μ•Šμ„ 경우 μ‹€μ œλ‘œλŠ” 이λ₯Ό μ΄ˆκ³Όν•˜λŠ” 상황이 λ°œμƒν•  μˆ˜λ„ μžˆλ‹€.

Fig. 8

Distribution of prestressing force as affected by time- dependent losses (Bridge B, inner girder)

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/Figure_CONCRETE_29_05_02_F8.jpg

차이가 λ°œμƒν•  수 μžˆλŠ” λŒ€ν‘œμ  μš”μΈμ€ λ‹€μŒκ³Ό κ°™λ‹€. λ¨Όμ € μ‹œκ°„ 의쑴적 손싀 계산 μ‹œ 상기와 같은 가정듀이 ν¬ν•¨λœ 점과 λ”λΆˆμ–΄, 거더 단면을 κΈ°μ€€μœΌλ‘œ κ³„μ‚°ν•˜κ³  λ°”λ‹₯판 타섀에 μ˜ν•œ 단면 λ³€ν™” 및 거더와 λ°”λ‹₯판의 ν•©μ„±μž‘μš©(Yon and Kim 2004)을 λ¬΄μ‹œν–ˆκΈ° λ•Œλ¬Έμ΄λ‹€. λ˜ν•œ λ°”λ‹₯판 νƒ€μ„€μ΄λ‚˜ 닀단계 κΈ΄μž₯ μ‹œ 2μ°¨ κΈ΄μž₯ 등에 μ˜ν•΄ κΈ΄μž₯재 응λ ₯이 μΆ”κ°€μ μœΌλ‘œ λ³€ν•˜κ²Œ λ˜λŠ”λ° μ΄λ‘ κ°’μ—μ„œλŠ” 이λ₯Ό κ³ λ €ν•˜μ§€ μ•Šμ•˜λ‹€.

슀마트 κ°•μ—°μ„  κ³„μΈ‘κ°’μ—λŠ” 이처럼 이둠적인 μ‹œκ°„ 의쑴적 손싀 예츑 μ‹œ κ³ λ €ν•˜κΈ° μ–΄λ ΅κ±°λ‚˜ 맀우 번거둜운 사항듀(Yang 2006) 및 후속 μ‹œκ³΅ λ‹¨κ³„μ˜ 영ν–₯ 등이 μžμ—°μŠ€λŸ½κ²Œ λ°˜μ˜λ˜λ―€λ‘œ μ‹€μ œ κ΅λŸ‰μ˜ 거동을 λ”μš± λͺ…ν™•ν•˜κ²Œ λ³΄μ—¬μ£ΌλŠ” μž₯점이 μžˆλ‹€. Fig. 9λŠ” 거더 쀑앙(Fig. 3(b)의 G4 μœ„μΉ˜)μ—μ„œ μ‹œκ°„μ— 따라 λ³€λ™ν•˜λŠ” κΈ΄μž₯λ ₯의 이둠값 및 계츑값을 λΉ„κ΅ν•˜μ—¬ 보여주고 μžˆλ‹€. 이둠값 및 계츑값 λͺ¨λ‘ μ‹œκ°„ 의쑴적 손싀은 초기 μž¬λ Ήμ—μ„œ μ§‘μ€‘μ μœΌλ‘œ λ°œμƒν•œ ν›„ μ°¨μ°¨ λ”λ””κ²Œ λ°œμƒν•˜λŠ” κ²½ν–₯이 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. 초기 재령 이후 κ³„μΈ‘κ°’μ—μ„œλŠ” μ‹œκ°„ 의쑴적 손싀보닀 μ‹œκ³΅ λ‹¨κ³„μ˜ 영ν–₯이 λ”μš± μ§€λ°°μ μœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. 즉, 계츑값은 λ°”λ‹₯판 타섀 μ‹œ λ°”λ‹₯판 μžμ€‘μ— μ˜ν•΄ 거더에 μΆ”κ°€μ˜ 처짐이 λ°œμƒν•˜κ³  κΈ΄μž₯μž¬κ°€ λ―Έμ†Œν•˜κ²Œ λŠ˜μ–΄λ‚˜λ©΄μ„œ μ¦κ°€λ˜λŠ” κΈ΄μž₯λ ₯을 보여주고 μžˆλ‹€. λ˜ν•œ 2μ°¨ κΈ΄μž₯ μ‹œ μΆ”κ°€λ‘œ λ°œμƒν•˜λŠ” νƒ„μ„±μˆ˜μΆ• 손싀 λ˜ν•œ 계츑값에 λ°˜μ˜λ˜μ–΄ μžˆλ‹€. λ”°λΌμ„œ 슀마트 κ°•μ—°μ„  계츑값은 ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€μ˜ 손싀 λ°œμƒ κ²½ν–₯뿐 μ•„λ‹ˆλΌ, μ‹œκ³΅ λ‹¨κ³„λ³„λ‘œ νƒ€λ‹Ήν•œ ꡬ쑰거동을 보이고 이상 상황이 λ°œμƒν•˜μ§€ μ•ŠλŠ”μ§€ νŒλ‹¨ν•˜λŠ”λ° μœ μš©ν•˜κ²Œ ν™œμš©λ  수 μžˆμŒμ„ μ•Œ 수 μžˆλ‹€.

Fig. 9

Change of prestressing force as affected by time- dependent losses and construction sequence (Bridge B, inner girder, midspan)

/Resources/kci/JKCI.2017.29.5.447/images/Figure_CONCRETE_29_05_02_F9.jpg

ν˜„μž¬ λŒ€μƒ κ΅λŸ‰μ—μ„œλŠ” 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œ λΆ„μ„ν•œ 106일 이상 μž₯κΈ° 계츑을 μ‹€μ‹œν•˜κ³  있으며, λŒ€μƒ κ΅λŸ‰μ˜ μž₯단기 건전성 평가에 ν™œμš©ν•˜κ³  μžˆλ‹€. 이처럼 슀마트 강연선은 ꡬ쑰물의 효율적 μœ μ§€κ΄€λ¦¬λ₯Ό μœ„ν•œ SHM(Structural Health Monitoring)μ΄λ‚˜ BMS(Bridge Management System) 등에 적용될 경우 PSC ꡬ쑰물의 κΈ΄μž₯λ ₯κ³Ό κ΄€λ ¨λœ μœ μš©ν•œ 정보λ₯Ό μ œκ³΅ν•  수 μžˆμ„ κ²ƒμœΌλ‘œ κΈ°λŒ€λœλ‹€.

5. κ²°    λ‘ 

PSC κ΅¬μ‘°λ¬Όμ—μ„œ κΈ΄μž₯λ ₯의 예츑 및 κ΄€λ¦¬λŠ” ꡬ쑰 μ•ˆμ „μ„± 및 μ‚¬μš©μ„± 평가에 μžˆμ–΄ 핡심적인 사항이닀. ν•˜μ§€λ§Œ PSC ꡬ쑰물의 μœ μ§€κ΄€λ¦¬ 및 λ‚΄ν•˜λ ₯ 산정에 μžˆμ–΄ κ·Έκ°„ κΈ΄μž₯λ ₯ 데이터λ₯Ό 적극적으둜 ν™œμš©ν•œ 사둀가 맀우 λ“œλ¬Όλ‹€κ³  μƒκ°λ˜λŠ”λ°, μ΄λŠ” κΈ°μ‘΄ κ³„μΈ‘λ°©μ‹μœΌλ‘œλŠ” κΈ΄μž₯재의 κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포 및 크기λ₯Ό μ •ν™•ν•˜κ²Œ μΆ”μ •ν•˜λŠ” 것이 맀우 번거둭고 μ–΄λ €μ› κΈ° λ•Œλ¬Έμ΄λ‹€. λ”°λΌμ„œ 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” μœ„μΉ˜λ³„ κΈ΄μž₯λ ₯을 μ •λ°€ν•˜κ²Œ κ³„μΈ‘ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ 개발된 κ΄‘μ„¬μœ  기반 슀마트 강연선을 PSC μ‹€ κ΅λŸ‰μ— μ μš©ν•˜μ—¬ κ·Έ ν™œμš© κ°€λŠ₯성을 κ³ μ°°ν•΄ λ³΄μ•˜λ‹€. κ·Έ κ²°κ³Ό κ΅λŸ‰μ˜ μ‹œκ³΅ 단계 및 μ‹œκ°„μ— 따라 λ³€λ™ν•˜λŠ” κΈ΄μž₯λ ₯의 뢄포λ₯Ό μ •λ°€ν•˜κ²Œ 좔적해가며 계츑할 수 μžˆμ—ˆμœΌλ©°, μ΄λŠ” κ΅­λ‚΄μ™Έμ μœΌλ‘œ 맀우 λ“œλ¬Έ 사둀이닀. 연ꡬ결과λ₯Ό μš”μ•½ν•˜λ©΄ λ‹€μŒκ³Ό κ°™λ‹€.

1)슀마트 κ°•μ—°μ„ μœΌλ‘œ μΈ‘μ •ν•œ κΈ΄μž₯ μ‹œ κΈ΄μž₯λ ₯ λΆ„ν¬λ‘œλΆ€ν„° μ‹€μ œ κ΅λŸ‰μ˜ νŒŒμƒ 및 곑λ₯  λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ₯Ό μΆ”μ •ν•  수 μžˆμ—ˆλ‹€. 계츑값에 λŒ€ν•΄ 연립방정식법 λ˜λŠ” μ΅œμ†Œμ œκ³±λ²•μ„ μ μš©ν•˜μ—¬ λΆ„μ„ν•œ κ²°κ³Ό νŒŒμƒ λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λŠ” 0.0012∼0.0018 /m λ²”μœ„λ‘œ κ΅­λ‚΄ μ„€κ³„κΈ°μ€€μ˜ μ΅œμ†Œκ°’μ— κ°€κΉŒμ› κ³ , 곑λ₯  λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λŠ” 0.105∼0.266 /rad λ²”μœ„λ‘œ κ·Έ 변동폭이 큰 κ²ƒμœΌλ‘œ νŒŒμ•…λ˜μ—ˆλ‹€.

2)슀마트 κ°•μ—°μ„ μœΌλ‘œ μ‹€ κ΅λŸ‰ κ°•μ—°μ„  κΈ΄μž₯ 및 μ •μ°© κ³Όμ •μ˜ κΈ΄μž₯λ ₯을 νŒŒμ•…ν•¨μœΌλ‘œμ¨ 이둠적인 μ¦‰μ‹œμ†μ‹€, 즉, λ§ˆμ°°μ†μ‹€, μ •μ°©μž₯치 ν™œλ™ 손싀, νƒ„μ„±μˆ˜μΆ• 손싀이 λ°œμƒν•˜λŠ” 과정을 좔적쑰사할 수 μžˆμ—ˆλ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ 각각의 손싀이 μ‹€μ œ κΈ΄μž₯ μž‘μ—… λ‹¨κ³„λ³„λ‘œ λ°œμƒν•˜μ—¬ κΈ΄μž₯λ ₯에 영ν–₯을 μ£ΌλŠ” 것을 ν™•μΈν•˜μ˜€μœΌλ©°, 이둠적 κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포와 슀마트 κ°•μ—°μ„  계츑값은 비둝 ν˜•νƒœμƒμ˜ μœ μ‚¬μ„±μ΄ μžˆμ—ˆμ§€λ§Œ λͺ¨λ“  μ¦‰μ‹œμ†μ‹€ ν›„μ˜ 이둠 κΈ΄μž₯λ ₯κ³Ό 계츑 κΈ΄μž₯λ ₯ κ°„μ—λŠ” κ²½κ°„ 쀑앙을 κΈ°μ€€μœΌλ‘œ 6∼9 % 차이가 λ°œμƒν•˜μ˜€λ‹€. λŒ€μƒ κ΅λŸ‰κ³Ό 같이 양단 κΈ΄μž₯을 μ‹€μ‹œν•œ κ²½μš°μ—λ„ κ°•μ—°μ„  μ‚½μž… 및 κΈ΄μž₯ κ³Όμ •μ—μ„œ κΈ΄μž₯λ ₯ 뢄포가 μ™„μ „ν•œ λŒ€μΉ­μ„ μ΄λ£¨μ§€λŠ” μ•Šμ•˜λ‹€. 이λ₯Ό 톡해 μ—¬λŸ¬ 가지 가정을 ν¬ν•¨ν•˜μ—¬ κ³„μ‚°ν•œ 이둠값이 λ°˜λ“œμ‹œ μ˜³μ€ 것은 μ•„λ‹˜μ„ μ•Œ 수 μžˆμ—ˆμœΌλ©°, 슀마트 κ°•μ—°μ„  계츑을 톡해 λ§ˆμ°°κ³„μˆ˜λ‚˜ μ •μ°©μž₯치 ν™œλ™λŸ‰ λ“± 계산 μ‹œμ˜ 가정을 μ’€ 더 μ‹€μ œμ— κ°€κΉκ²Œ κ°œμ„ ν•  수 μžˆλŠ” 여지도 λ°œκ²¬ν•  수 μžˆμ—ˆλ‹€.

3)슀마트 κ°•μ—°μ„  계츑을 톡해 μ‹€ κ΅λŸ‰μ˜ μž₯기적인 κΈ΄μž₯λ ₯ λΆ„ν¬μ˜ 변동을 ν™•μΈν•¨μœΌλ‘œμ¨ 슀마트 강연선을 PSC ꡬ쑰물의 μœ μ§€κ΄€λ¦¬ 및 건전성 평가에 ν™œμš©ν•  수 μžˆλŠ” κ°€λŠ₯성을 ν™•μΈν•˜μ˜€λ‹€. 콘크리트의 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• 및 크리프에 μ˜ν•œ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€μ˜ 이둠적인 μ‹œκ°„μ  손싀이 μ‹€μ œ λ°œμƒν•¨μ„ ν™•μΈν•˜μ˜€μ§€λ§Œ, κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•κ³Ό ν¬λ¦¬ν”„λ§Œμ„ κ³ λ €ν•œ 이둠적 손싀은 슀마트 κ°•μ—°μ„  계츑값과 λ‹€μ†Œμ˜ 차이λ₯Ό λ³΄μ˜€λ‹€. μ΄λŠ” 이둠적 계산 μ‹œ 거더와 λ°”λ‹₯판의 ν•©μ„±μž‘μš©μ„ μ—„λ°€ν•˜κ²Œ κ³ λ €ν•˜μ§€ μ•Šμ€ λ“±μ˜ 가정이 ν¬ν•¨λ˜μ—ˆκ³ , λ˜ν•œ 슀마트 κ°•μ—°μ„  κ³„μΈ‘κ°’μ—λŠ” λ°”λ‹₯판 νƒ€μ„€μ΄λ‚˜ 2μ°¨ κΈ΄μž₯κ³Ό 같은 후속 μž‘μ—…μ΄ 수반될 λ•Œμ˜ κΈ΄μž₯λ ₯ 변동이 μΆ”κ°€λ‘œ λ°˜μ˜λ˜μ—ˆκΈ° λ•Œλ¬Έμ΄λ‹€. 이처럼 κ΅λŸ‰ μ‹œκ³΅ μ€‘μ˜ μ•ˆμ „μ„±μ΄λ‚˜ κ΅¬μ‘°κ±°λ™μ˜ 타당성 평가 μ‹œ 이둠적으둜 λΆ„μ„ν•˜κΈ° μ–΄λ ΅κ±°λ‚˜ 번거둜운 뢀뢄을 κ·Ήλ³΅ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ 슀마트 강연선이 ν™œμš©λ  수 μžˆμ„ κ²ƒμœΌλ‘œ κΈ°λŒ€λœλ‹€.

4)이 연ꡬλ₯Ό 톡해 계츑 정확도가 λ–¨μ–΄μ§€λŠ” κΈ°μ‘΄ μ„Όμ„œμ˜ 단점을 κ°œμ„ ν•œ 슀마트 κ°•μ—°μ„ μ˜ 폭넓은 ν™œμš©μ„±μ„ 검증해 λ³Ό 수 μžˆμ—ˆλ‹€. 슀마트 강연선을 μ μš©ν•¨μœΌλ‘œμ¨ PSC ꡬ쑰물의 섀계, 해석, μ‹œκ³΅ 및 μœ μ§€κ΄€λ¦¬ μ‹œ 관건이 λ˜λŠ” λ‹€μ–‘ν•œ λ¬Έμ œλ“€μ„ μ’€ 더 효과적으둜 ν•΄κ²°ν•˜κ³ , κ΄€λ ¨ 섀계식듀을 κ°œμ„ ν•˜μ—¬ 예츑 정밀도λ₯Ό λ†’μ΄λŠ”λ° κΈ°μ—¬ν•  수 μžˆμ„ κ²ƒμœΌλ‘œ κΈ°λŒ€λœλ‹€.

Acknowledgements

λ³Έ μ—°κ΅¬λŠ” ν•œκ΅­κ±΄μ„€κΈ°μˆ μ—°κ΅¬μ› μ£Όμš”μ‚¬μ—…(PSC κ΅λŸ‰μ˜ 슀마트 κΈ΄μž₯λ ₯ 관리 기술 개발)의 연ꡬ비 지원에 μ˜ν•΄ μˆ˜ν–‰λ˜μ—ˆμŠ΅λ‹ˆλ‹€.

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