Mobile QR Code QR CODE
Export citation EndNote




생체λͺ¨λ°©, μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체, νœ¨κ°•λ„, μ—λ„ˆμ§€ν‘μˆ˜λŠ₯λ ₯
biomimetic, fiber-reinforced, flexural strength, energy absorption capacity

  • 1. μ„œ    λ‘ 

  • 2. μ‹€ν—˜ κ³„νš

  •   2.1 μ‚¬μš©μž¬λ£Œ

  •   2.2 μ‹œν—˜μ²΄ μ œμž‘ 및 μ‹€ν—˜λ°©λ²•

  •   2.2.1 μ••μΆ•κ°•λ„μ‹€ν—˜

  •   2.2.2 직접인μž₯μ‹€ν—˜

  •   2.2.3 μ μΈ΅ν˜• μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체 νœ¨μ‹€ν—˜

  • 3. μ‹€ν—˜ κ²°κ³Ό

  •   3.1 압좕강도

  •   3.2 1μΆ• 인μž₯거동

  •   3.3 μ μΈ΅ν˜• μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ νœ¨μ„±λŠ₯

  •   3.3.1 κ· μ—΄ νŒ¨ν„΄

  •   3.3.2 νœ¨μ„±λŠ₯ 및 μ—λ„ˆμ§€ 흑수λŠ₯λ ₯

  • 4. κ²°    λ‘ 

1. μ„œ    λ‘ 

생체λͺ¨λ°©(Biomimetics)μ΄λž€ 생λͺ…을 λœ»ν•˜λŠ” β€˜Bios’와 λͺ¨λ°©μ„ μ˜λ―Έν•˜λŠ” β€˜mimesis’ 이 두 개의 κ·Έλ¦¬μŠ€μ–΄κ°€ ν•©μ„±λœ λ‹¨μ–΄λ‘œ μžμ—°μœΌλ‘œλΆ€ν„° 생λͺ…μ²΄μ˜ νŠΉμ„±μ΄λ‚˜ λ””μžμΈμ  μš”μ†Œλ“€μ„ λͺ¨λ°©ν•˜μ—¬ 인간 μ‚Άμ˜ μ§ˆμ„ ν–₯μƒμ‹œν‚€λŠ” 데 κ·Έ λͺ©μ μ΄ μžˆλ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ 생체λͺ¨λ°©κΈ°μˆ μ€ μ§€κ΅¬μƒμ˜ 생물이 λ¬΄μˆ˜ν•œ μ‹œν–‰μ°©μ˜€λ₯Ό κ±°μΉ˜λ©΄μ„œ 졜적의 κ°œμ²΄κ°€ μ‚΄μ•„λ‚¨λŠ” μžμ—°μ„ νƒ 과정을 거친 κ²€μ¦λœ κ²°κ³Όλ¬Όμ΄λΌλŠ” κ΄€μ μ—μ„œ κ·Έ μ μš©λΆ„μ•Όκ°€ λ‚ λ‘œ ν™•μž₯되고 있으며, 특히 곡학 λΆ„μ•Όμ—μ„œ μž¬λ£Œμ™€ ꡬ쑰 λͺ¨λΈ 뢄야에 κ°€μž₯ ν™œλ°œνžˆ 적용되고 μžˆλ‹€(Kim 2017). κ·ΈλŸ¬λ‚˜ 건섀 λΆ„μ•Όμ˜ 경우 ꡬ쑰물의 섀계 및 λͺ¨λΈ 뢄야에 주둜 μ μš©λ˜μ—ˆκ³ (Her and Kim 2010), κ±΄μ„€μž¬λ£Œμ˜ 개발 및 이λ₯Ό ν™œμš©ν•œ μ‘μš©κΈ°μˆ μ— λŒ€ν•œ 체계적인 μ—°κ΅¬λŠ” λ―ΈλΉ„ν•œ 싀정이닀. ν•œνŽΈ, 일반 콘크리트의 κ· μ—΄κ³Ό μ—΄ν™”ν˜„μƒμ„ μ œμ–΄ν•˜κΈ° μœ„ν•œ λ‹€μˆ˜μ˜ 연ꡬ가 μˆ˜ν–‰λ˜κ³  μžˆλŠ”λ° κ·Έ 쀑에 λ³΄κ°•μš© μ„¬μœ λ₯Ό ν™œμš©ν•˜μ—¬ 취성적인 재료적 νŠΉμ„±μ„ λ³΄μ™„ν•œ μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체가 λŒ€ν‘œμ μ΄λ‹€. μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ 경우 μ„¬μœ μ™€ λ§€νŠΈλ¦­μŠ€μ™€μ˜ κ°€κ΅μž‘μš©κ³Ό μ œμ–΄λœ κ· μ—΄ν­μ˜ νŠΉμ„±μœΌλ‘œ ꡬ쑰물의 내ꡬ성λŠ₯을 일반 μ½˜ν¬λ¦¬νŠΈμ— λΉ„ν•΄ μ¦μ§„μ‹œν‚¬ 수 있고 1μΆ• 인μž₯ν•˜μ—μ„œ λ³€ν˜•λ₯  경화거동을 톡해 μš°μˆ˜ν•œ μ—λ„ˆμ§€ 흑수λŠ₯λ ₯을 확보할 수 μžˆλŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ 보고되고 μžˆλ‹€(Kim et al. 2007, Yang et al. 2008).

λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” μžμ—°κ³„μ˜ 생체보방 μ‹œμŠ€ν…œ 쀑 λŒ€ν‘œμ μœΌλ‘œ 갑각λ₯˜ 껍질의 ꡬ쑰 및 거동을 λͺ¨μ‚¬ν•˜μ—¬ μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ 인μž₯거동과 μ—λ„ˆμ§€ 흑수λŠ₯λ ₯ ν–₯상을 μœ„ν•œ λ°©μ•ˆμœΌλ‘œ μ μš©ν•˜κ³ μž ν•œλ‹€. 쑰개껍질과 같은 갑각λ₯˜ 껍질의 μ£Όμš” 성뢄은 μ½˜ν¬λ¦¬νŠΈμ™€ μœ μ‚¬ν•˜κ²Œ νƒ„μ‚°μΉΌμŠ˜μœΌλ‘œ 이루어져 μžˆλ‹€. 갑각λ₯˜ κ»μ§ˆμ€ μ‹œλ©˜νŠΈκ³„ μž¬λ£Œμ™€ μœ μ‚¬ν•œ μ„±λΆ„μœΌλ‘œ κ΅¬μ„±λ˜μ–΄ 취성적인 νŠΉμ„±μ„ λ‚˜νƒ€λ‚Ό κ²ƒμœΌλ‘œ μ˜ˆμƒν•˜μ§€λ§Œ μš°μˆ˜ν•œ 인μž₯νŠΉμ„±κ³Ό 균열에 λŒ€ν•œ μ €ν•­μ„±λŠ₯을 보인닀. μ΄λŸ¬ν•œ 갑각λ₯˜ κ»μ§ˆμ€ Fig. 1κ³Ό 같이 수천 개의 νƒ„μ‚°μΉΌμŠ˜ 타일이 적측ꡬ쑰둜 μŒ“μ—¬ μžˆλŠ” ꡬ쑰적 ν˜•νƒœλ‘œ 인해 콘크리트의 10λ°° μ΄μƒμ˜ 강도와 높은 인성을 가진닀. λ˜ν•œ, 갑각λ₯˜μ˜ μ μΈ΅ν˜• κ΅¬μ‘°ν˜•μƒμ€ λ‹¨λ‹¨ν•œ νƒ„μ‚°μΉΌμŠ˜ 측이 λ‹€λ₯Έ 측과의 ꡬ쑰적 거동을 ν†΅ν•˜μ—¬ λ³€ν˜•μ—λ„ˆμ§€λ₯Ό λΆ„μ‚°μ‹œν‚€λ©° μš°μˆ˜ν•œ 인μž₯νŠΉμ„± 및 고강도λ₯Ό λ°œν˜„ν•œλ‹€κ³  μ—°κ΅¬λœ λ°” μžˆλ‹€(Song et al. 2003).

./images/Figure_CONCRETE_30_4_10_F1.jpg

Fig. 1

SEM micrograph of nacre (Song et al. 2003)

λ”°λΌμ„œ λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” μ΄λŸ¬ν•œ 갑각λ₯˜ 껍질의 ꡬ쑰에 μ°©μ•ˆν•˜μ—¬ μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ ꡬ쑰λ₯Ό μ μΈ΅ν˜•μœΌλ‘œ μ œμž‘ν•˜μ—¬ μΌμ²΄ν™”λ‘œ μ œμž‘λœ κΈ°μ‘΄ μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ™€μ˜ 휨/인μž₯ 거동을 μ‹€ν—˜μ„ 톡해 ν‰κ°€ν•˜λŠ” κΈ°μ΄ˆμ—°κ΅¬λ₯Ό μˆ˜ν–‰ν•˜κ³ μž ν•œλ‹€. μ œμž‘ 상세에 μžˆμ–΄ 갑각λ₯˜κ»μ§ˆμ„ κ΅¬μ„±ν•˜κ³  μžˆλŠ” 측은 ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„λ‘œ, ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„μ˜ ν‘œλ©΄ ν˜•μƒ λ³€ν™”λ₯Ό 톡해 μΈ΅κ³Ό 측의 λΆ€μ°© 결합을 λͺ¨μ‚¬ν•˜μ˜€λ‹€. ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„κ³Ό μ‹€ν—˜μ‹€μ—μ„œ λ°°ν•©λœ μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체λ₯Ό μ μΈ΅ν˜•μœΌλ‘œ μ œμž‘ν•œ μ‹€ν—˜μ²΄μ— λŒ€ν•œ νœ¨κ°•λ„ μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜μ—¬ νŒ¨λ„μ˜ μ’…λ₯˜μ™€ ν˜•μƒμ— λ”°λ₯Έ νœ¨κ°•λ„ 및 μ—λ„ˆμ§€ 흑수λŠ₯λ ₯ λ“±μ˜ 연성거동을 ν‰κ°€ν•˜μ˜€λ‹€.

2. μ‹€ν—˜ κ³„νš

2.1 μ‚¬μš©μž¬λ£Œ

λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œ μ μΈ΅ν˜• μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체와 ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„μ„ μ œμž‘ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ μ‚¬μš©λœ 배합은 Table 1κ³Ό κ°™λ‹€. λ§ˆμ΄ν¬λ‘œμ—­ν•™μ  νŠΉμ„±μ„ 기반으둜 ν•œ 기쑴연ꡬ(Kim et al. 2007)λ₯Ό λ°”νƒ•μœΌλ‘œ 졜적의 λ¬Ό-κ²°ν•©μž¬λΉ„λ₯Ό 55 %둜 κ²°μ •ν•˜μ˜€λ‹€. μ„¬μœ ν˜Όμž…μœ¨μ€ 기쑴연ꡬ(Li and Wu 1992)λ₯Ό λ°”νƒ•μœΌλ‘œ μ²΄μ λΉ„λ‘œ 2 %λ₯Ό ν˜Όμž…ν•˜μ˜€λ‹€. 맀트릭슀 강도, λ ˆμ˜¬λ‘œμ§€ νŠΉμ„± 및 효과적인 μ„¬μœ  뢄산성을 κ³ λ €ν•˜μ—¬ κ²°ν•©μž¬λŠ” 1쒅보톡 ν¬ν‹€λžœλ“œμ‹œλ©˜νŠΈ(OPC)와 고둜슬래그 미뢄말(Slag) 및 ν”ŒλΌμ΄μ• μ‹œ(FA)λ₯Ό 4:4:2 λΉ„μœ¨λ‘œ ν˜Όμž…ν•˜μ˜€κ³  각각의 물성은 Table 2와 κ°™λ‹€. 고둜슬래그 미뢄말과 ν”ŒλΌμ΄μ• μ‹œλ₯Ό ν˜Όμž…ν•  경우 μ„¬μœ κ°€κ΅ μž‘μš©μ„ ν–₯μƒμ‹œν‚€λŠ” νš¨κ³Όκ°€ μžˆλŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ 보고되고 μžˆλ‹€(Kim et al. 2006). λ³΄κ°•μš© μ„¬μœ λ‘œλŠ” PVAμ„¬μœ λ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜μ˜€μœΌλ©° κ·Έ 물성은 Table 3에 λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. PVAμ„¬μœ λŠ” μΉœμˆ˜μ„± μ„¬μœ μ˜ μ„±μ§ˆμ„ μ§€λ‹ˆκ³  μžˆμ–΄ 계면 λΆ€μ°©λ ₯κ³Ό νƒ„μ„±κ³„μˆ˜κ°€ 크고 μ‹œλ©˜νŠΈ 맀트릭슀 사이에 μš°μˆ˜ν•œ κ°€κ΅μž‘μš©μ„ ν•œλ‹€κ³  μ•Œλ €μ Έ μžˆλ‹€(Nelson et al. 2002). κ³¨μž¬λ‘œλŠ” κ·œμ‚¬λ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜μ˜€μœΌλ©°, 골재의 μ‹œλ©˜νŠΈ 맀트릭슀의 좩진λ₯ μ„ 높이기 μœ„ν•˜μ—¬ μž…κ²½μ΄ λ‹€λ₯Έ 두 μ’…λ₯˜λ₯Ό 50 %μ”© ν˜Όμš©ν•˜μ—¬ μ‚¬μš©ν•˜μ˜€μœΌλ©°, κ·Έ 물성은 Table 4와 κ°™λ‹€. PVAμ„¬μœ μ˜ 효과적인 뢄산을 μœ„ν•˜μ—¬ λΆ„λ§ν˜•νƒœμ˜ μΉ΄λ₯΄λ³΅μ‹€κ³„μ˜ κ³ μ„±λŠ₯감수제(SP)와 μ…€λ‘€λ‘œμ¦ˆκ³„ λΆ„λ¦¬μ €κ°μ œ(MC)λ₯Ό ν˜Όν™”μ œλ‘œ μ²¨κ°€ν•˜μ˜€λ‹€. μ μΈ΅ν˜• νœ¨κ³΅μ‹œμ²΄κ°€ μΆ©λΆ„ν•œ 강도와 연성을 ν™•λ³΄ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œ μ„€μ •ν•œ λ°°ν•©μ˜ λͺ©ν‘œ 인μž₯κ°•λ„λŠ” 4 MPa이며, λͺ©ν‘œ 인μž₯ λ³€ν˜•λ₯ μ€ 3 % μ΄μƒμœΌλ‘œ 직접인μž₯ μ‹€ν—˜μ„ 톡해 μ„±λŠ₯을 ν™•μΈν•˜μ˜€λ‹€.

Table 1 Experimental plan

W/B
(%)
Unit weight (kg/m3)
Water OPC Slag Fly ash Silica sand SP1) MC2) PVA Fiber
55 375 273 273 163 810 1.02 2.7 26
1)Superplasticizer, 2)Methylcellulose

Table 2 Properties of binder

Binder Density (g/cm3) Blaine (cm2/g)
OPC 3.15 3,492
Slag 2.90 4,260
Fly ash 2.22 3,420

Table 3 Properties of PVA fiber

Fiber Density
(g/cm3)
Diameter (mm) Length
(mm)
Tensile strength (MPa) Elastic modulus
(GPa)
PVA 1.3 0.04 12.1 1,597 37

Table 4 Properties of silica sand

Type

Diameter

(mm)

Density

(g/cm3)

SiO2

(%)

Moh's hardness

Melting point (Β°C)

#7

0.1~0.3

2.60

96

7

1,713

#8

< 0.1

2.2 μ‹œν—˜μ²΄ μ œμž‘ 및 μ‹€ν—˜λ°©λ²•

2.2.1 μ••μΆ•κ°•λ„μ‹€ν—˜

μ μΈ΅ν˜• μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체 휨 μ‹œν—˜μ²΄μ˜ μ œμž‘μ— μžˆμ–΄ μš°μ„  ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„μ„ λ¨Όμ € μ œμž‘ν•œ ν›„ λ™μΌν•œ λ°°ν•©μ˜ μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체λ₯Ό μ΄μš©ν•˜μ—¬ μ΅œμ’… 휨 μ‹€ν—˜μ²΄λ₯Ό μ œμž‘ν•˜κΈ° λ•Œλ¬Έμ— λ™μΌν•œ λ°°ν•©μ΄μ§€λ§Œ μ„œλ‘œ λ‹€λ₯Έ νƒ€μ„€μ‹œκΈ°λ‘œ μΈν•œ 강도차이가 λ°œμƒν•  수 μžˆλ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ 강도 영ν–₯을 νŒŒμ•…ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ μ••μΆ•κ°•λ„μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜μ˜€λ‹€. μ••μΆ•κ°•λ„μ‹€ν—˜μ€ μ΅œλŒ€μš©λŸ‰ 1,000 kN의 UTM을 ν™œμš©ν•˜μ˜€μœΌλ©°, ν•˜μ€‘μž¬ν•˜μ†λ„λŠ” 0.5 mm/min이닀. 각 λ³€μˆ˜μ— 따라 3개의 μ‹œν—˜μ²΄μ— λŒ€ν•˜μ—¬ ν›„ 타섀 μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ μž¬λ ΉμΌμ„ κΈ°μ€€μœΌλ‘œ 재령 7일, 14일, 28일 강도λ₯Ό ν‰κ°€ν•˜μ˜€λ‹€.

2.2.2 직접인μž₯μ‹€ν—˜

ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„κ³Ό μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ μž¬λ Ήμ— λ”°λ₯Έ 인μž₯강도 및 λ³€ν˜•λ₯ μ„ ν‰κ°€ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ Dog-bone ν˜•νƒœμ˜ 직접인μž₯ μ‹œν—˜μ²΄λ₯Ό μ œμž‘ν•˜μ˜€λ‹€. μ€€λΉ„λœ 재료λ₯Ό λͺ¨λ₯΄νƒ€λ₯΄ λ―Ήμ„œλ‘œ λ°°ν•© ν›„ λͺ°λ“œμ— νƒ€μ„€ν•˜μ˜€κ³ , 48μ‹œκ°„λ™μ•ˆ μ˜¨λ„ 20 Β± 5 Β°C, μƒλŒ€μŠ΅λ„ 60 Β± 5 %의 ν•­μ˜¨ν•­μŠ΅μ‹€μ—μ„œ 기건 μ–‘μƒν•˜μ˜€λ‹€. 이후 μ‹œν—˜μ²΄λ₯Ό λͺ°λ“œμ—μ„œ νƒˆν˜•ν•˜κ³  재령 28μΌκΉŒμ§€ 20 Β± 5 Β°C의 ν•­μ˜¨μˆ˜μ‘°μ—μ„œ μˆ˜μ€‘μ–‘μƒμ„ μ‹€μ‹œν•˜μ˜€λ‹€. 직접인μž₯μ‹€ν—˜μ€ Fig. 2와 같이 μ‹œν—˜μ²΄λ₯Ό 200 kNκΈ‰ UTM에 거치 ν›„ 0.5 mm/min의 λ³€μœ„μ œμ–΄λ°©λ²•μœΌλ‘œ μ‹€μ‹œν•˜μ˜€λ‹€. 2개의 λ³€μœ„κ³„(LVDT)λ₯Ό μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 양츑에 λΆ€μ°©ν•˜μ—¬ λ³€μœ„λ₯Ό μΈ‘μ •ν•˜μ˜€κ³ , μΈ‘μ •λœ λ³€μœ„λ₯Ό 80 mm의 계츑길이에 λŒ€ν•œ λ³€ν˜•λ₯ λ‘œ ν™˜μ‚°ν•˜μ—¬ 인μž₯강도-λ³€ν˜•λ₯  관계λ₯Ό λ„μΆœν•˜μ˜€λ‹€.

./images/Figure_CONCRETE_30_4_10_F2.jpg

Fig. 2

Direct tensile test setup

2.2.3 μ μΈ΅ν˜• μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체 νœ¨μ‹€ν—˜

Fig. 3은 μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체와 ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„μ„ μ΄μš©ν•˜μ—¬ μ œμž‘λœ νœ¨μ‹€ν—˜μ²΄ μ’…λ₯˜λ₯Ό 보여주고 μžˆλ‹€. 적측ꡬ쑰λ₯Ό λͺ¨μ‚¬ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ νœ¨μ‹€ν—˜μ²΄ 내뢀에 ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„μ„ μ‚½μž…ν•˜μ—¬ μ œμž‘ν•˜μ˜€μœΌλ©°, κ·Έ μ œμž‘ 과정은 Fig. 4와 κ°™λ‹€. λ¨Όμ € μ€€λΉ„λœ 재료λ₯Ό λͺ¨λ₯΄νƒ€λ₯΄ λ―Ήμ„œμ— νˆ¬μž…ν•˜μ—¬ μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체λ₯Ό λ°°ν•© ν›„ 20 Γ— 100 Γ— 300 mm 크기의 νŒ¨λ„ 거푸집에 타섀 ν›„ 48μ‹œκ°„λ™μ•ˆ μ˜¨λ„ 20 Β± 5 Β°C, μƒλŒ€μŠ΅λ„ 60 Β± 5 %의 ν•­μ˜¨ν•­μŠ΅μ‹€μ—μ„œ 기건 μ–‘μƒν•˜μ˜€λ‹€. μ–‘μƒλœ νŒ¨λ„μ„ 거푸집 νƒˆν˜• 후에 100 Γ— 100 Γ— 400 mm의 콘크리트 νœ¨μ‹€ν—˜μ²΄ λͺ°λ“œμ— 수직거치 ν›„ μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체λ₯Ό 2차타섀 ν•˜κ³  μœ„μ™€ λ™μΌν•œ λ°©λ²•μœΌλ‘œ 기건 μ–‘μƒν•˜μ˜€λ‹€. 48μ‹œκ°„ ν›„ λͺ°λ“œλ₯Ό νƒˆν˜•ν•˜μ˜€κ³ , μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” 재령 28μΌκΉŒμ§€ 20 Β± 5 Β°C의 ν•­μ˜¨μˆ˜μ‘°μ—μ„œ μˆ˜μ€‘μ–‘μƒ ν•˜μ˜€λ‹€. μ μΈ΅ν˜• μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ νœ¨μ„±λŠ₯을 ν‰κ°€λŠ” Fig. 5와 같이 재령 28μΌμ—μ„œ KS F 2566 에 μ€€ν•˜μ—¬ 4μ λ²•μœΌλ‘œ μ‹€μ‹œν•˜μ˜€λ‹€. μ§€κ°„κ±°λ¦¬λŠ” 300 mm이며 ν•˜μ€‘ μž¬ν•˜μ†λ„λŠ” λ³€μœ„μ œμ–΄ λ°©λ²•μœΌλ‘œ 0.2 mm/min으둜 μ‹€μ‹œν•˜μ˜€λ‹€.

./images/Figure_CONCRETE_30_4_10_F3.jpg

Fig. 3

Types of flexural specimens

./images/Figure_CONCRETE_30_4_10_F4.jpg

Fig. 4

Manufacturing process of flexural specimens

./images/Figure_CONCRETE_30_4_10_F5.jpg

Fig. 5

Experimental setup for flexural test

λ˜ν•œ, 2개의 λ³€μœ„κ³„ (LVDT)λ₯Ό μ‹œν—˜μ²΄ 쀑앙뢀에 λΆ€μ°©ν•˜μ—¬ ν•˜μ€‘ μž¬ν•˜μ‹œ μ²˜μ§λŸ‰μ„ μΈ‘μ •ν•˜μ˜€λ‹€. KS F 2566μ—μ„œ μ œμ‹œν•œ 콘크리트 νœ¨κ°•λ„ 계산식인 식 (1) μ΄μš©ν•˜μ—¬ νœ¨κ°•λ„λ₯Ό κ³„μ‚°ν•˜μ˜€λ‹€.

f r = P l b h 2   (1)

μ—¬κΈ°μ„œ, PλŠ” μ‹œν—˜κΈ°κ°€ λ‚˜νƒ€λ‚΄λŠ” μ΅œλŒ€ ν•˜μ€‘, l은 지간거리, bλŠ” 파괴 λ‹¨λ©΄μ˜ 폭, hλŠ” 파괴 λ‹¨λ©΄μ˜ 높이이닀.

νœ¨μ‹€ν—˜ κ²°κ³Όλ₯Ό μ΄μš©ν•˜μ—¬ μ μΈ΅ν˜• μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ μ—λ„ˆμ§€ 흑수λŠ₯λ ₯을 ν‰κ°€ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ Fig. 6κ³Ό 같이 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ μ΅œμ’…νŒŒκ΄΄μ‹œμ μ„ μ΅œλŒ€ν•˜μ€‘μ˜ 90 %둜 κ²°μ •ν•˜κ³  ν•˜μ€‘-λ³€μœ„κ³‘μ„ μ˜ 면적을 κ³„μ‚°ν•˜μ—¬ μ—λ„ˆμ§€ 흑수λŠ₯λ ₯을 ν‰κ°€ν•˜μ˜€λ‹€. μ„ ν–‰μ—°κ΅¬μ—μ„œ(Kwon et al. 2017) ν‰νŒμ˜ ν‘œλ©΄ν˜•μƒμ„ μ μš©ν•œ μ μΈ΅ν˜• μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ νœ¨μ‹€ν—˜ κ²°κ³Ό νŒ¨λ„μ΄ 본체 μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ—μ„œ νƒˆλ½λ˜μ–΄ 지점뢀 μ „λ‹¨νŒŒκ΄΄κ°€ μžƒμ–΄λ‚˜λŠ” κ²½ν–₯을 보인바 μžˆμ–΄ μ΄λŸ¬ν•œ 지점뢀 μ „λ‹¨νŒŒκ΄΄λ₯Ό λ°©μ§€ν•˜κ³ , κ²½κ³„λ©΄μ˜ ꡭ뢀적 슬립 경화거동을 μœ λ„ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ νŒ¨λ„ λ°”λ‹₯면에 μš”μ² ν˜•(Type R)κ³Ό λ¬Όκ²°ν˜•(Type W)의 ν‘œλ©΄ν˜•μƒμ„ κ³„νšν•˜μ˜€κ³ , ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„μ˜ ν‘œλ©΄ν˜•μƒμ΄ 경계면 μŠ¬λ¦½κ²½ν™”κ±°λ™κ³Ό μ—λ„ˆμ§€ 흑수λŠ₯λ ₯에 λ―ΈμΉ˜λŠ” 영ν–₯을 μ‹€ν—˜μ„ 톡해 ν‰κ°€ν•˜μ˜€λ‹€.

./images/Figure_CONCRETE_30_4_10_F6.jpg

Fig. 6

Evaluation of energy absorption capacity

μ΄λŸ¬ν•œ μš”μ² ν˜•κ³Ό λ¬Όκ²°ν˜•μ˜ ν‘œλ©΄ν˜•μƒμ€ μ„œλ‘œ λ‹€λ₯Έ μ‹œκΈ°μ— νƒ€μ„€λ˜λŠ” 콘크리트 ꡬ쑰물의 κ³„λ©΄μ˜ μ „λ‹¨λ§ˆμ°°λ ₯을 λ†’μ—¬ 콘크리트의 νƒˆλ½μ„ λ°©μ§€ν•˜κ³  λΆ€μ°©μ„±λŠ₯을 μ¦κ°€μ‹œν‚¬ 수 μžˆλ‹€.

3. μ‹€ν—˜ κ²°κ³Ό

3.1 압좕강도

ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„κ³Ό ν›„ 타섀 μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ μž¬λ Ήμ— λ”°λ₯Έ 압좕강도 μΈ‘μ • κ²°κ³Όλ₯Ό Table 5에 λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. νŒ¨λ„κ³Ό ν›„ νƒ€μ„€μž¬λ£ŒλŠ” 48μ‹œκ°„μ˜ μ œμž‘μ‹œκ°„ 차이가 있으며, ν›„ 타섀 μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ 재령 κΈ°μ€€μœΌλ‘œ 28일에 μΈ‘μ •ν•œ μ••μΆ•κ°•λ„λŠ” λ™μΌν•œ μ‹œκΈ°μ— μΈ‘μ •ν•œ νŒ¨λ„μ˜ 압좕강도와 평균 0.9 MPa의 차이가 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ κ²°κ³Όλ₯Ό λ³΄μ•˜μ„ λ•Œ, ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„κ³Ό ν›„ 타섀 μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ 강도 λ°œν˜„ 차이가 νœ¨μ‹€ν—˜ 결과에 크게 영ν–₯을 λ―ΈμΉ˜μ§€λŠ” μ•Šμ„ κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨ν•˜μ˜€λ‹€.

Table 5 Measured compressive strength

Specimens Compressive strength (MPa)
1 2 3 average
Precast panel 9d 20.5 20.6 21.2 20.8
16d 31.8 32.6 31.9 32.1
30d 39.2 38.5 38.4 38.7
Composites cast in mold later 7d 19.8 19.2 19.6 19.5
14d 30.8 30.4 31.1 30.8
28d 37.5 38.0 37.9 37.8

3.2 1μΆ• 인μž₯거동

ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„κ³Ό μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체λ₯Ό μ œμž‘ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ μ‚¬μš©λœ λ°°ν•©μ˜ 직접인μž₯μ‹œν—˜ 결과둜 μΈ‘μ •λœ 응λ ₯-λ³€ν˜•λ₯  관계λ₯Ό Fig. 7에 λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. 4개의 μ‹œν—˜μ²΄μ— λŒ€ν•œ μ΄ˆκΈ°κ· μ—΄ κ°•λ„λŠ” 평균 4.2 MPa둜 μΈ‘μ •λ˜μ—ˆκ³ , 평균 인μž₯강도와 μ΅œλŒ€ λ³€ν˜•λ₯ μ˜ 평균값은 각각 5.3 MPa 및 3.98 %둜 μΈ‘μ •λ˜μ–΄ λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œ κ³„νšν•œ 인μž₯ μ„±λŠ₯을 μΆ©λΆ„νžˆ 확보할 수 μžˆλŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. λ˜ν•œ κ·Έλž˜ν”„μ—μ„œ 확인할 수 μžˆλ“―μ΄ μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄λŠ” λ³€ν˜•λ₯  경화거동과 ν•¨κ»˜ 1μΆ• 인μž₯ν•˜μ—μ„œ μΆ©λΆ„ν•œ 인μž₯ λ³€ν˜•λ₯ μ„ ν™•λ³΄ν•˜λŠ” 것을 확인할 수 μžˆλ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ κ²°κ³ΌλŠ” Fig. 8μ—μ„œ 확인할 수 μžˆλ“―μ΄ μ΄ˆκΈ°κ· μ—΄κ°•λ„μ— λ„λ‹¬ν•˜μ—¬ 첫 균열이 λ°œμƒν•˜κ³  이 ν›„ λ‹€μˆ˜μ˜ 미세균열이 1μΆ• 인μž₯ λ³€μœ„λ₯Ό μΈ‘μ •ν•˜λŠ” 전ꡬ간에 λ°œμƒν•˜μ˜€λŠ”λ° κ³ μž₯λ ₯ PVA μ„¬μœ μ˜ κ°€κ΅μž‘μš©μ„ 톡해 λ³€ν˜•λ₯  경화거동과 효과적인 균열뢄산이 ν™•λ³΄λ˜μ—ˆκΈ° λ•Œλ¬Έμ΄λ‹€. λ”°λΌμ„œ Cho et al.(2010)의 κ²°κ³Όλ₯Ό 미루어 λ³Ό λ•Œ 1μΆ• 인μž₯쑰건 ν•˜μ—μ„œμ˜ μΆ©λΆ„ν•œ 연성을 ν™•λ³΄ν•˜λŠ” λ³Έ 배합은 인μž₯ νŠΉμ„±μ— μƒμ‘ν•˜λŠ” μΆ©λΆ„ν•œ νœ¨μ„±λŠ₯을 λ°œνœ˜ν•  수 μžˆλŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚˜λ―€λ‘œ ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„κ³Ό μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체λ₯Ό μ μš©ν•˜μ—¬ μ œμž‘λœ νœ¨μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ κ²½μš°μ—λ„ μš°μˆ˜ν•œ νœ¨μ„±λŠ₯을 확보할 수 μžˆμ„ κ²ƒμœΌλ‘œ μ˜ˆμƒλ˜μ—ˆλ‹€.

./images/Figure_CONCRETE_30_4_10_F7.jpg

Fig. 7

Stress-strain curves in uniaxial tension

./images/Figure_CONCRETE_30_4_10_F8.jpg

Fig. 8

Crack patterns of tensile specimens

3.3 μ μΈ΅ν˜• μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ νœ¨μ„±λŠ₯

3.3.1 κ· μ—΄ νŒ¨ν„΄

νœ¨κ°•λ„ 증가에 λ”°λ₯Έ 4 μ’…λ₯˜ μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ κ· μ—΄ νŒ¨ν„΄μ„ Fig. 9에 λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. Plain μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 μ΄ˆκΈ°κ· μ—΄ λ°œμƒ 이후 μ‹€ν—˜μ²΄ ν•˜λ‹¨ 인μž₯뢀에 미세균열이 λ‹€μˆ˜ λ°œμƒλ˜κ³ , μ΅œλŒ€ν•˜μ€‘μ— 도달함에 따라 ν•˜λ‚˜μ˜ 균열에 응λ ₯이 μ§‘μ€‘λ˜μ–΄ 균열폭이 μ¦κ°€ν•˜λ©΄μ„œ μ΅œμ’… νŒŒκ΄΄λ˜λŠ” 일반적인 μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ νŒŒκ΄΄κ±°λ™μ„ λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. ν•œνŽΈ, ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„μ„ μ‚½μž…ν•œ μ‹€ν—˜μ²΄ μ‹œλ¦¬μ¦ˆμ˜ 경우 μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체와 ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„ μ ‘ν•©λΆ€κ°€ κ°•ν•˜κ²Œ λΆ€μ°©λ˜μ–΄ μžˆλŠ” λΆ€λΆ„μ—μ„œλŠ” λ°˜μ‚¬κ· μ—΄μ΄ λ°œμƒν•˜μ—¬ Plain μ‹€ν—˜μ²΄μ™€ μœ μ‚¬ν•œ 거동을 λ³΄μ˜€μ§€λ§Œ μΈ΅κ°„μ˜ delamination 및 μŠ¬λΌμ΄λ”©μ΄ κ΄€μ°°λ˜λŠ” λΆ€λΆ„μ—μ„œλŠ” λ°œμƒλ˜λŠ” μˆ˜ν‰λ³€ν˜•μ— μ˜ν•΄ λ°˜μ‚¬κ· μ—΄μ΄ λ°œμƒλ˜μ§€ μ•Šκ³  λ³€ν˜•μ΄ μ•ˆμ •ν™”λœ ν›„ νŒ¨λ„μ˜ λ‹€λ₯Έ λΆ€μœ„λ‘œλΆ€ν„° 균열이 μ‹œμž‘ν•˜μ—¬ λ‹€μˆ˜μ˜ 미세균열이 λ°œμƒλ˜λŠ” 것을 κ΄€μ°°ν•  수 μžˆμ—ˆλ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ ν˜„μƒμ΄ λ‹€μŒμ ˆμ— κΈ°μˆ λ˜μ–΄ μžˆλŠ” νŒ¨λ„μ˜ μ‚½μž…μ— 따라 μ΅œλŒ€ν•˜μ€‘μ— λŒ€μ‘ν•˜λŠ” 쀑앙뢀 μ²˜μ§λŸ‰μ΄ λ‹¬λΌμ§€λŠ” ν•˜λ‚˜μ˜ 이유둜 νŒλ‹¨ν•  수 μžˆλ‹€. 직선 ν˜•νƒœμ˜ 경계면을 κ°€μ§€λŠ” Type-S μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 λ³€ν˜•μ΄ 증가함에 따라 νŒ¨λ„ 경계뢀가 μžˆμœΌλ―€λ‘œ λ°˜μ‚¬κ· μ—΄μ΄ λ°œμƒν•˜μ—¬ νŒŒκ΄΄μ— λ„λ‹¬ν•˜μ§€λŠ” μ•ŠμœΌλ‚˜, νŒ¨λ„ κ²½κ³„λ©΄μ˜ 뢀착이 μ‰½κ²Œ μ†Œμ‹€λ˜κ³  μŠ¬λΌμ΄λ”©μ— μ˜ν•œ μˆ˜ν‰ λ³€μœ„κ°€ μ¦κ°€ν•˜μ˜€λŠ”λ°, 이둜 μΈν•˜μ—¬ μΆ©λΆ„ν•œ κ· μ—΄λΆ„μ‚° λŠ₯λ ₯을 보이지 λͺ»ν•œ κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€.

./images/Figure_CONCRETE_30_4_10_F9.jpg

Fig. 9

Crack patterns of flexural specimens

ν•œνŽΈ, Type-R 및 Type-W μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우, λ°˜μ‚¬κ· μ—΄ λ°œμƒμ΄ μ–΅μ œλ˜λ©΄μ„œ λ―Έμ„Έκ· μ—΄μ˜ λ°œμƒμ€ μ¦κ°€ν•œ κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. μ΄λŠ” 경계면 뢀착이 κ΅­λΆ€μ μœΌλ‘œ μ†Œμ‹€λ˜λ©΄μ„œ 미세균열이 λ°œμƒν•˜κ³ , 이둜 μΈν•˜μ—¬ λ‚˜νƒ€λ‚˜λŠ” delaminationκ³Ό μŠ¬λΌμ΄λ”© 파괴λ₯Ό ꡴곑진 경계면 ν˜•μƒμ˜ 맞물림 저항이 μ–΅μ œν•œ κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€.

λͺ¨λ“  μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” 균열이 상뢀 μ••μΆ•λΆ€λ‘œ μ§„μ „λ˜λ©΄μ„œ ν•˜μ€‘κ°μ†Œκ°€ λ°œμƒλ˜μ—ˆκ³  νŒ¨λ„μ„ μ‚½μž…ν•œ μ‹€ν—˜μ²΄ λŒ€λΆ€λΆ„ μƒλΆ€νŒ¨λ„μ΄ 본체 μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체와 λΆ„λ¦¬λ˜μ–΄ μ‹€ν—˜μ„ μ’…λ£Œν•˜μ˜€λ‹€.

3.3.2 νœ¨μ„±λŠ₯ 및 μ—λ„ˆμ§€ 흑수λŠ₯λ ₯

ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„μ˜ ν˜•μƒμ— 따라 4κ°œμ”© μ œμž‘λœ κ³΅μ‹œμ²΄ 쀑 λŒ€ν‘œμ μΈ νœ¨μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ νœ¨κ°•λ„-쀑앙뢀 처짐과의 관계λ₯Ό Fig. 10에 λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆμœΌλ©°(Kwon et al. 2018), λͺ¨λ“  μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ νœ¨κ°•λ„ μ‹€ν—˜κ²°κ³ΌλŠ” Table 6κ³Ό κ°™λ‹€. κ³‘μ„ μ—μ„œ ν•˜μ€‘μ˜ 크기가 μ¦κ°€ν•˜λ‹€κ°€ 처음으둜 κ°μ†Œν•˜κ³  λ³€μœ„μ˜ 크기가 크게 μ¦κ°€ν•˜λŠ” 점을 초기 κ· μ—΄ν•˜μ€‘ λΆ€λΆ„μœΌλ‘œ κ°„μ£Όν•˜μ˜€λ‹€. μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄λ‘œλ§Œ μ œμž‘λœ Plain μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 평균 초기 νœ¨κ°•λ„κ°€ 3.9 MPa이며 Type-S, Type-R 및 Type-W μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” 각각 3.7 MPa, 4.1 MPa 및 3.6 MPa둜 Type-R > Plain > Type-S > Type-W 순으둜 λ†’κ²Œ μΈ‘μ •λ˜μ—ˆμ§€λ§Œ κ·Έ μ°¨μ΄λŠ” λ―Έλ―Έν•œ κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. μ΄ˆκΈ°κ· μ—΄ ν•˜μ€‘κΉŒμ§€λŠ” ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„κ³Ό μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체 경계면 사이에 μΆ©λΆ„ν•œ λΆ€μ°©λ ₯을 ν™•λ³΄ν•˜λ©° μœ μ‚¬ν•œ 강성을 μœ μ§€ν•˜λ©΄μ„œ 일체화 거동을 ν•˜λŠ” 것을 μ•Œ 수 μžˆλ‹€.

Table 6 Flexural test results

Specimen Flexural strength
(MPa)
Average
flexural
strength
(MPa)
Deflection at 90 % of flexural strength
(mm)
Average
energy
absorption
(kNΒ·mm)
Standard
deviation of energy
absorption
(kNΒ·mm)
Plain 9.1
9.3
8.6
8.8
8.9 2.9
2.9
3.2
2.7
60.4 1.8
Type-S 9.2
8.4
8.5
8.7
8.7 3.6
3.9
3.4
4.1
80.1 5.9
Type-R 9.2
9.3
8.5
9.7
9.2 4.4
4.5
4.2
4.4
107.6 2.4
Type-W 8.8
8.2
9.1
7.9
8.5 4.6
4.3
4.2
4.4
100.1 2.3

./images/Figure_CONCRETE_30_4_10_F10.jpg

Fig. 10

Typical curves obtained from flexural tests

ν•œνŽΈ, μ΄ˆκΈ°κ· μ—΄ ν•˜μ€‘ 이후 μ΅œλŒ€ νœ¨κ°•λ„μ˜ 경우 Plain μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” 평균 8.9 MPa이며 Type-S, Type-R 및 Type-W μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” 각각 8.7 MPa, 9.2 MPa 및 8.5 MPa둜 Type-R > Plain > Type-S > Type-W 순으둜 λ†’κ²Œ μΈ‘μ •λ˜μ—ˆμ§€λ§Œ 8 % λ‚΄μ™Έλ‘œ νœ¨μ‹€ν—˜μ²΄ μ’…λ₯˜μ— λ”°λ₯Έ μ΅œλŒ€ νœ¨κ°•λ„ μ°¨μ΄λŠ” λ―Έλ―Έν•œ κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. λͺ¨λ“  μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” μ΄ˆκΈ°κ· μ—΄ ν•˜μ€‘ 이후 νŒŒκ΄΄μ‹œκΉŒμ§€ 인μž₯λ³€ν˜• 경화거동을 톡해 μΆ©λΆ„ν•œ 연성을 확보할 수 μžˆλŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. μ΅œλŒ€ νœ¨κ°•λ„μ— μƒμ‘ν•˜λŠ” 쀑앙뢀 μ²˜μ§λŸ‰μ€ Plain μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 2.3 mm둜 Type-S > Type-R > Type-W μ‹€ν—˜μ²΄ 순으둜 1.09λ°°, 1.65λ°°, 1.70λ°° 크게 μΈ‘μ •λ˜μ—ˆλ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ κ²°κ³ΌλŠ” 일체둜 μ œμž‘λœ Plain μ‹€ν—˜μ²΄μ— λΉ„ν•΄ νŒ¨λ„μ„ μ μš©ν•œ μ‹€ν—˜μ²΄μ—μ„œ λ°œμƒλ˜λŠ” μ ‘ν•©λ©΄μ˜ delamination 효과 및 각 μΈ΅λ§ˆλ‹€ λ°œμƒλ˜λŠ” 균열폭 증가에 λ”°λ₯Έ μŠ¬λΌμ΄λ”© ν˜„μƒμœΌλ‘œ 인해 μ΅œλŒ€ νœ¨κ°•λ„κ°€ λ°œν˜„λ˜λŠ” μ²˜μ§λŸ‰μ΄ μ„œλ‘œ λ‹€λ₯΄κΈ° λ•Œλ¬ΈμΈ κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€. 경계면 delaminationκ³Ό μŠ¬λΌμ΄λ”© ν˜„μƒμ˜ 적게 λ‚˜νƒ€λ‚œ Type-R 및 Type-W μ‹œν—˜μ²΄κ°€ 균열을 κ°€μž₯ 효과적으둜 λΆ„μ‚°ν•˜μ—¬ 이상적인 인μž₯λ³€ν˜• 거동을 λ³΄μ˜€λŠ”λ° ꡴곑진 경계면에 λ”°λ₯Έ 맞물림으둜 인해 delaminationκ³Ό μŠ¬λΌμ΄λ”© λ°œμƒμ„ μ–΅μ œν•˜μ—¬ νœ¨κ°•λ„λ₯Ό μ¦κ°€μ‹œν‚€κ³  이후 κΈ‰κ²©ν•œ ν•˜μ€‘κ°μ†Œκ°€ μ—†λŠ” μ•ˆμ •μ μΈ νŒŒκ΄΄μ— λ„λ‹¬ν•˜μ˜€λ‹€.

νœ¨κ°•λ„ μ‹€ν—˜μ„ 톡해 μΈ‘μ •λœ νœ¨ν•˜μ€‘-쀑앙뢀 처짐과의 κ΄€κ³„κ³‘μ„ μ—μ„œ μ΅œλŒ€ νœ¨κ°•λ„μ˜ 90 %κΉŒμ§€μ˜ 면적을 λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” μ—λ„ˆμ§€ 흑수λŠ₯λ ₯으둜 μ •μ˜ν•˜μ˜€κ³ (Soltan et al. 2014), κ·Έ κ²°κ³ΌλŠ” Fig. 11κ³Ό κ°™λ‹€. Plain μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” 평균 60.4 kNΒ·mm둜 Type-S, Type-R 및 Type-W μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” Plain μ‹€ν—˜μ²΄μ— λΉ„ν•΄ 1.33λ°°, 1.78λ°° 및 1.66λ°° 높은 μ—λ„ˆμ§€ 흑수 λŠ₯λ ₯을 확보할 수 μžˆλŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. νœ¨ν•˜μ€‘-μ€‘μ•™λΆ€μ²˜μ§κ³‘μ„ μ˜ 면적은 ν•˜μ€‘μ˜ 크기와 μ²˜μ§λŸ‰μ˜ κ³±μœΌλ‘œμ„œ κ·Έ 크기에 비둀함을 μ•Œ 수 μžˆλŠ”λ° 이에 κΈ°μΈν•˜μ—¬ μƒλŒ€μ μœΌλ‘œ 쀑앙뢀 μ²˜μ§λŸ‰μ΄ 큰 Type-R 및 Type-W μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ μ—λ„ˆμ§€ 흑수λŠ₯λ ₯이 크게 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. 4개의 νœ¨κ°•λ„ μ‹€ν—˜ 쀑 Type-Rκ³Ό Type-W μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ ν‘œμ€€νŽΈμ°¨κ°€ Type-S μ‹€ν—˜μ²΄μ— λΉ„ν•΄ μƒλŒ€μ μœΌλ‘œ 적게 κ³„μ‚°λ˜μ—ˆλ‹€. μ΄λŠ” ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„ 경계면 ꡴곑의 λ§žλ¬Όλ¦Όμ„ 톡해 μΆ©λΆ„ν•œ λ§ˆμ°°λΆ€μ°©μ„ 확보할 경우 μ•ˆμ •μ μœΌλ‘œ μ μΈ΅ν˜• μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체 μ—λ„ˆμ§€ 흑수λŠ₯λ ₯을 확보할 수 μžˆλŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚˜ 경계면 쑰건의 μ΅œμ ν™”λ₯Ό μœ„ν•œ μΆ”ν›„ 연ꡬ가 ν•„μš”ν•œ κ²ƒμœΌλ‘œ μ‚¬λ£Œλœλ‹€.

./images/Figure_CONCRETE_30_4_10_F11.jpg

Fig. 11

Energy absorption capacity

4. κ²°    λ‘ 

λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ μ—λ„ˆμ§€ 흑수λŠ₯λ ₯을 ν–₯μƒμ‹œν‚€κΈ° μœ„ν•œ μΌν™˜μœΌλ‘œ 갑각λ₯˜κ»μ§ˆμ˜ κ΅¬μ„±ν˜•νƒœλ₯Ό λͺ¨μ‚¬ν•˜λŠ” 생체계 λͺ¨λ°©κΈ°λ²•μ„ μ μš©ν•˜μ˜€λ‹€. μ‹€ν—˜μ„ 톡해 λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œ 얻은 κ²°κ³ΌλŠ” λ‹€μŒκ³Ό κ°™λ‹€.

1)νœ¨μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” 갑각λ₯˜κ»μ§ˆμ˜ ꡬ쑰λ₯Ό λͺ¨λ°©ν•˜μ—¬ 3μ’…λ₯˜μ˜ ν‘œλ©΄ν˜•μƒ 쑰건에 따라 μ œμž‘λœ ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„κ³Ό ν›„ 타섀 μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ 볡합체λ₯Ό μ μΈ΅ν˜•μœΌλ‘œ κ΅¬μ„±ν•˜μ—¬ μ œμž‘ν•˜μ˜€λ‹€.

2)ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„κ³Ό ν›„ 타섀 μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ μ••μΆ•κ°•λ„λŠ” 평균 38.3 MPa둜 μΈ‘μ •λ˜μ—ˆλ‹€. ν”„λ¦¬μΊμŠ€νŠΈ νŒ¨λ„κ³Ό ν›„ 타섀 재료의 μž¬λ Ήμ€ 48μ‹œκ°„μ˜ 차이가 λ°œμƒν•˜λŠ”λ°, μ‹€ν—˜μ€ ν›„ 타섀 재료의 재령이 28일일 λ•Œ μˆ˜ν–‰ν•˜μ˜€λ‹€. μ œμž‘μ‹œκ°„ 차이에 λ”°λ₯Έ μ••μΆ•κ°•λ„μ˜ μ°¨μ΄λŠ” 평균 μ••μΆ•κ°•λ„μ˜ 3 % μ΄λ‚΄λ‘œ 휨 μ„±λŠ₯에 큰 영ν–₯을 λ―ΈμΉ˜μ§€ μ•Šμ„ κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨ν•œλ‹€.

3)직접인μž₯ μ‹€ν—˜μ„ 톡해 μ‚¬μš©λ°°ν•©μ˜ 1μΆ• 인μž₯ μ„±λŠ₯을 κ²€μ¦ν•œ κ²°κ³Ό μ•ˆμ •μ μΈ λ³€ν˜•λ₯  경화거동이 λ‚˜νƒ€λ‚¬κ³ , 평균 인μž₯κ°•λ„λŠ” 5.3 MPa, μ΅œλŒ€ 인μž₯λ³€ν˜•λ₯ μ˜ 평균값은 3.98 %인 κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. λ³€ν˜•λ₯  경화거동이 λ°œμƒλ˜λŠ” λ™μ•ˆ κ· μ—΄ 폭이 μ œμ–΄λœ λ‹€μˆ˜μ˜ 미세균열이 λ°œμƒν•˜λŠ” κ²°κ³Όλ₯Ό 톡해 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œ μ μš”ν•œ 배합은 μš°μˆ˜ν•œ 1μΆ• 인μž₯ 거동을 확보할 수 μžˆλŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ ν™•μΈν•˜μ˜€λ‹€.

4)νœ¨μ‹œν—˜μ²΄μ˜ νŒŒκ΄΄κ±°λ™μ„ λΆ„μ„ν•œ κ²°κ³Ό 직선 ν˜•νƒœμ˜ 경계면을 κ°€μ§€λŠ” Plain μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” 균열이 μ§‘μ€‘λ˜κΈ° μ‹œμž‘ν•˜λ©΄, κ·Έ 균열에 μ˜ν•˜μ—¬ νŒŒκ΄΄μ— λ„λ‹¬ν•œλ‹€. 반면, Type-S μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 λ³€ν˜•μ΄ 증가함에 따라 νŒ¨λ„ 경계뢀가 μžˆμœΌλ―€λ‘œ λ°˜μ‚¬κ· μ—΄μ΄ λ°œμƒν•˜μ—¬ νŒŒκ΄΄μ— λ„λ‹¬ν•˜μ§€λŠ” μ•ŠμœΌλ‚˜, 뢀착이 μ‰½κ²Œ νŒŒκ΄΄λ˜μ–΄ μΆ©λΆ„ν•œ κ· μ—΄λΆ„μ‚° λŠ₯λ ₯을 보이지 λͺ»ν•œ κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€. ν•œνŽΈ, Type-R 및 Type-W μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 Type-S μ‹€ν—˜μ²΄μ— λΉ„ν•˜μ—¬ λΆ€μ°©μ„±λŠ₯이 κ°œμ„ λ˜μ—ˆμœΌλ―€λ‘œ λ°˜μ‚¬κ· μ—΄ λ°œμƒλ„ μ €μ§€ν•˜λ©΄μ„œ, κ²½κ³„λ©΄μ˜ λ§ˆμ°°μ €ν•­μ„ ν†΅ν•˜μ—¬ delaminationκ³Ό μŠ¬λΌμ΄λ”© ν˜„μƒμ΄ μ μ ˆν•˜κ²Œ λ°œμƒν•˜λ©΄μ„œ 휨 μ„±λŠ₯이 보닀 μ—°μ„±μ μœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€κ³  νŒλ‹¨λœλ‹€.

5)μ μΈ΅ν˜• μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ νœ¨μ„±λŠ₯ 평가 κ²°κ³Ό Plain νœ¨μ‹€ν—˜μ²΄ λŒ€λΉ„ νœ¨κ°•λ„μ˜ λ³€ν™”λŠ” 8 % μ΄λ‚΄λ‘œ 동등 μˆ˜μ€€μ˜ νœ¨κ°•λ„λ₯Ό 확보할 수 μžˆλŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. 반면, μ΅œλŒ€ νœ¨κ°•λ„μ— μƒμ‘ν•˜λŠ” 쀑앙뢀 μ²˜μ§λŸ‰μ˜ 경우 Plain λŒ€λΉ„ 1.09~1.70 λ°° μ¦κ°€ν•˜μ˜€λ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ κ²°κ³ΌλŠ” νŒ¨λ„ μ ‘ν•©λ©΄ delamination νš¨κ³Όμ™€ 각 μΈ΅λ§ˆλ‹€ λ°œμƒλ˜λŠ” λ―Έμ„Έ κ· μ—΄μ˜ λ°œμƒμ— λ”°λ₯Έ μŠ¬λΌμ΄λ”©, 그리고 λ¬Όκ²°ν˜•κ³Ό μš”μ² μ— μ˜ν•œ 맞물림 ν˜„μƒμœΌλ‘œ 인해 μ΅œλŒ€ νœ¨κ°•λ„μ˜ 크기가 λ°œν˜„λ˜λŠ” μ²˜μ§λŸ‰μ΄ μ„œλ‘œ λ‹€λ₯΄κΈ° λ•Œλ¬ΈμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€.

6)μ μΈ΅ν˜• μ„¬μœ λ³΄κ°• μ‹œλ©˜νŠΈ λ³΅ν•©μ²΄μ˜ μ—λ„ˆμ§€ 흑수λŠ₯λ ₯을 ν‰κ°€ν•œ κ²°κ³Ό Type-S, Type-R 및 Type-W μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” Plain μ‹€ν—˜μ²΄μ— λΉ„ν•΄ 1.33λ°°, 1.78λ°° 및 1.66λ°° 높은 μ—λ„ˆμ§€ 흑수λŠ₯λ ₯을 확보할 수 μžˆμ–΄ 동일 νœ¨κ°•λ„ ν™•λ³΄μ‹œ μ—λ„ˆμ§€ 흑수λŠ₯λ ₯ ν–₯상에 효과적인 κ²ƒμœΌλ‘œ μ‹€ν—˜μ„ 톡해 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

Acknowledgements

이 μ—°κ΅¬λŠ” 2016년도 μ •λΆ€(κ³Όν•™κΈ°μˆ μ •λ³΄ν†΅μ‹ λΆ€)의 μž¬μ›μœΌλ‘œ ν•œκ΅­μ—°κ΅¬μž¬λ‹¨μ˜ 지원을 λ°›μ•„ μˆ˜ν–‰λœ κΈ°μ΄ˆμ—°κ΅¬μ‚¬μ—…(쀑견연ꡬNo. 2016R1A2B4011810)이며 지원에 κ°μ‚¬λ“œλ¦½λ‹ˆλ‹€.

References

1 
Cho, C. G., Han, B. C., Lee, J. H., and Kim, Y. Y. (2010) Flexural Test on Composite Deck Slab Produced with Extruded ECC Panel. Journal of the Korea Concrete Institute 22(5), 695-702. (In Korean)DOI
2 
Her, K. A. and Kim, C. K. (2010) A Study on the Compositional method of Architectural applied of Biomimicry. Proceedings of the Korean Institute of Interior Design 12(1), 132-135. (In Korean)Google Search
3 
Kim, H. Y. (2017) Biomimetics, Orbis Sapientiae 22, 1-11.Google Search
4 
Kim, Y. Y., Ha, G. J., and Shin, J. H. (2007) Design of ECC (Engineered Cementitious Composite) Matrix Compositions Based on Micromechanics and Steady-State Cracking Theory. Journal of The Architectural Institute of Korea Structure & Construction 23(5), 11-19. (In Korean)DOI
5 
Kim, Y. Y., Kim, J. S., Ha, G. J., and Kim, J. K. (2006) Development of an ECC (Engineered Cementitious Composite) Designed with Ground Granulated Blast Furnace Slag. Journal of the Korea Concrete Institute 18(1), 21-28. (In Korean)DOI
6 
Korean Standards Association (KSA) (2014) KS F 2566, Standard test method flexural performance of fiber reinforced concrete.Google Search
7 
Kwon, K. S., Bang, J. W., Hyun, J. H., Pack, S. H., and Kim, Y. Y. (2017) Flexural Behavior of Bio-Inspired ECC Depends on Panel Thickness, Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection Proceedings. Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection 2017(4), 175-176. (In Korean)Google Search
8 
Kwon, K. S., Hyun, J. W., Pack, S. H., and Kim, Y. Y. (2018) Flexural Ductility of Layered Fiber Reinforced Concrete with Diverse Interface Shape of Panels. Korea Concrete Institute Proceedings 30(1), 473-474.Google Search
9 
Li, V. C. and Wu, H. C. (1992) Conditions for Pseudo Strain- hardening in Fiber Reinforced Brittle Matrix Composites. Journal Applied Mechanics Review 45(8), 390-398.DOI
10 
Nelson, P. K., Li, C. V., and Kamada, C. (2002) Fracture Toughness of Microfiber Reinforced Cement Composites. Journal of Materials in Civil Engineering 98(5), 384-391.DOI
11 
Soltan, D. G., Ranande, R., and Li, C. V. (2014), A Bio-inspired Cementitious for High Energy Absorption in Infrastructural Applications. Blucher Material Science Proceedings, 1(1).Google Search
12 
Song, F., Soh, A. K., and Bai, Y. L., (2003) Structural and Mechanical Properties of the Organic Matrix Layers of Nacre. Biomaterials 24(20), 3623-3631.DOI
13 
Yang, E. H., Wang, S., Yang, Y., and Li, V. C. (2008) Fiber- Bridging Constitutive Law of Engineered Cementitious Composites. Journal of Advanced Concrete Technology 6(1), 181-193.DOI