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  1. λͺ…μ§€λŒ€ν•™κ΅ ν† λͺ©ν™˜κ²½κ³΅ν•™κ³Ό 박사후연ꡬ원 (Post Doctoral Research Fellow, Department of Civil and Environmental Engineering, Myongji University, Yongin 17058, Rep. of Korea)
  2. ν•œκ΅­λ„λ‘œκ³΅μ‚¬ κΈ°μˆ λŒ€λ¦¬ (Assistant Manager, Korea Expressway Corporation, Gimcheon 39660, Rep. of Korea)
  3. ν•œκ΅­κ³Όν•™κΈ°μˆ μ› κ±΄μ„€λ°ν™˜κ²½κ³΅ν•™κ³Ό λͺ…μ˜ˆκ΅μˆ˜ (Honorary Professor, Department of Civil and Environmental Engineering, Korea Advanced Institute of Science and Technology, Daejeon 34141, Rep. of Korea)
  4. λͺ…μ§€λŒ€ν•™κ΅ ν† λͺ©ν™˜κ²½κ³΅ν•™κ³Ό ꡐ수 (Professor, Department of Civil and Environmental Engineering, Myongji University, Yongin 17058, Rep. of Korea)



콘크리트, μž₯기거동, 크리프, κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•, μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜
concrete, long-term behavior, creep, shrinkage, experimental variables

1. μ„œ λ‘ 

콘크리트 ꡬ쑰물은 크리프 및 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•κ³Ό 같은 μ‹œκ°„ 의쑴적 λ³€ν˜•(μ΄ν•˜ μž₯기거동) λ•Œλ¬Έμ— ꡬ쑰물의 내ꡬ성, μ‚¬μš©μ„± 및 μ•ˆμ „μ„±μ— λ¬Έμ œκ°€ 초래될 수 μžˆλ‹€. 초고측 건물, 초μž₯λŒ€ κ΅λŸ‰μ˜ 주탑 λ“± λŒ€ν˜• μ£Όμš” 콘크리트 ꡬ쑰물의 섀계 및 μ‹œκ³΅κ³Όμ •μ— 크리프와 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• 영ν–₯을 κ³ λ €ν•˜κ³  μžˆλ‹€. κ΅­λ‚΄ο½₯μ™Έμ—μ„œ 콘크리트 μž₯기거동에 κ΄€ν•œ 연ꡬ가 μ§€μ†ν•΄μ„œ μ§„ν–‰λ˜μ–΄μ™”μœΌλ©°, λ§Žμ€ μ—°κ΅¬μžκ°€ μž₯기거동을 μ˜ˆμΈ‘ν•˜κΈ° μœ„ν•œ λͺ¨λΈλ“€μ„ μ œμ•ˆν•˜μ˜€λ‹€(ACI Committee 209 1992; BaΕΎant and Murphy 1995; BaΕΎant and Baweja 2000; fib 1999; Gardner and Lockman 2001). κ·ΈλŸ¬λ‚˜ μž₯기거동 예츑 λͺ¨λΈμ€ μ‹€μ œ ꡬ쑰물의 μž₯기거동과 λ§Žμ€ 차이λ₯Ό 보인닀(Lee et al. 2014; Kim 2013). μ΄λŸ¬ν•œ μ˜€μ°¨λŠ” 콘크리트 ꡬ성 재료의 지역적인 차이, μ™ΈλΆ€ν™˜κ²½μš”μΈμ— λ”°λ₯Έ λΆˆν™•μ‹€μ„±μ— κΈ°μΈν•˜λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€. μž₯기거동 예츑 λͺ¨λΈμ„ 톡해 μ‹€μ œ ꡬ쑰물의 μž₯기거동을 μ˜ˆμΈ‘ν•œλ‹€λ©΄, λ§Žμ€ λΆˆν™•μ‹€μ„±μ„ λ‚΄ν¬ν•˜κ²Œ λœλ‹€. 이와 같은 λΆˆν™•μ‹€μ„±μ„ μ œκ±°ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ μ£Όμš” 콘크리트 ꡬ쑰물의 경우, μ‚¬μš©λœ μ½˜ν¬λ¦¬νŠΈμ™€ λ™μΌν•œ 재료둜 μ œμž‘λœ μ‹€ν—˜μ²΄λ₯Ό λŒ€μƒμœΌλ‘œ μ‹€ν—˜μ‹€ μˆ˜μ€€μ—μ„œμ˜ μž₯기거동 μ‹€ν—˜μ„ 톡해 예츑 λͺ¨λΈμ„ λ³΄μ •ν•˜κ³  μžˆλ‹€(Song et al. 2018). κ·ΈλŸ¬λ‚˜ μž₯기거동 μ‹€ν—˜μ€ μ‹œκ°„ 및 λΉ„μš©μ΄ 많이 μ†Œλͺ¨λ˜κ³  μ‹€ν—˜ 여건에도 λ§Žμ€ μ œμ•½μ΄ λ”°λ₯΄κΈ° λ•Œλ¬Έμ—, μž₯기거동에 영ν–₯을 λ―ΈμΉ˜λŠ” μ—¬λŸ¬ 가지 영ν–₯ μΈμžλ“€μ— λŒ€ν•΄ λͺ¨λ‘ μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜κΈ°λŠ” 맀우 μ–΄λ ΅λ‹€. λ”°λΌμ„œ 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” κΈ°μ‘΄ μž₯기거동 예츑 λͺ¨λΈμ„ λΆ„μ„ν•˜μ—¬ 영ν–₯ μΈμžλ³„ 콘크리트 μž₯κΈ°κ±°λ™μ˜ κ²½ν–₯을 νŒŒμ•…ν•˜μ˜€κ³ , 이λ₯Ό 톡해 μ΅œμ†Œν•œμ˜ μ‹€ν—˜μœΌλ‘œ μž₯기거동 νŠΉμ„±μ„ νŒŒμ•…ν•˜κΈ° μœ„ν•œ 졜적의 μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λ₯Ό κ²°μ •ν•˜λŠ” 방법을 μ œμ•ˆν•˜κ³ μž ν•˜μ˜€λ‹€.

2. 크리프 및 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•μ— 영ν–₯을 λ―ΈμΉ˜λŠ” 인자 뢄석

콘크리트 μž₯기거동에 영ν–₯을 λ―ΈμΉ˜λŠ” μΈμžλŠ” Table 1κ³Ό 같이 내적 μš”μ†Œ, 외적 μš”μ†Œ, ꡬ쑰적 μš”μ†Œλ‘œ ꡬ뢄할 수 μžˆλ‹€. 내적 μš”μ†ŒλŠ” 콘크리트 ꡬ쑰물 섀계 κ³Όμ • 쀑 콘크리트 배합섀계 λ‹¨κ³„μ—μ„œ κ²°μ •λ˜λŠ” μΈμžμ™€ 재료 자체의 νŠΉμ„±μœΌλ‘œ, 압좕강도, μ‹œλ©˜νŠΈ μ’…λ₯˜, λ¬Ό-μ‹œλ©˜νŠΈλΉ„, μ‹œλ©˜νŠΈλŸ‰, κ³¨μž¬λŸ‰, κ³΅κΈ°λŸ‰, μž”κ³¨μž¬μœ¨, μŠ¬λŸΌν”„ 등이 ν¬ν•¨λœλ‹€. 외적 μš”μ†ŒλŠ” ꡬ쑰물 μ‹œκ³΅ 및 μ‚¬μš©λ‹¨κ³„μ— 따라 κ²°μ •λ˜λŠ” 인자둜, 양생 κΈ°κ°„, 양생 방법, μ˜¨λ„ 및 μŠ΅λ„, κ°€μ•• μ‹œ 재령, λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령 등이 μžˆλ‹€. 그리고 ꡬ쑰적 μš”μ†ŒλŠ” λΆ€μž¬ 크기와 ν˜•μƒκ³Ό 같이 ꡬ쑰적 νŠΉμ„±μ— κ΄€λ ¨λœ μΈμžμ΄λ‹€. 이처럼 콘크리트 μž₯기거동에 영ν–₯을 λ―ΈμΉ˜λŠ” 인자λ₯Ό κ³ λ €ν•˜μ—¬ μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜κ³ , 이λ₯Ό 톡해 μž₯기거동 예츑 λͺ¨λΈμ„ ꡬ좕해야 ν•œλ‹€. κ·ΈλŸ¬λ‚˜ 내적 μš”μ†Œμ— ν¬ν•¨λ˜λŠ” 영ν–₯ μΈμžλŠ” μž₯기거동을 μ˜ˆμΈ‘ν•˜κ³ μž ν•˜λŠ” λŒ€μƒ ꡬ쑰물이 κ²°μ •λ˜λ©΄ νŠΉμ •ν•œ ν•˜λ‚˜μ˜ κ°’μœΌλ‘œ κ²°μ •λ˜κΈ° λ•Œλ¬Έμ—, 각 영ν–₯ 인자λ₯Ό λ³€μˆ˜λ‘œ μž₯기거동 μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•  ν•„μš”κ°€ μ—†λ‹€. λ”°λΌμ„œ 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” 섀계기쀀 압좕강도 40 MPa κΈ‰μœΌλ‘œ λ°°ν•©λœ 콘크리트λ₯Ό λŒ€μƒμœΌλ‘œ μž₯기거동 νŠΉμ„±μ„ νŒŒμ•…ν•˜κ³ μž ν•˜μ˜€μœΌλ©°, μ‚¬μš©λœ 콘크리트 배합은 Table 2와 κ°™λ‹€.

Table 1. Factors affecting long-term behavior of concrete

Internal factors

External factors

Structural factors

Compressive strength

Curing period

Member size

Cement type

Curing method

Member shape

Water-cement ratio

Temperature

Cement content

Humidity

Aggregate content

Age of concrete

at loading

Air content

Sand to

aggregate ratio

Age of concrete

when drying starts

Slump

Table 2. Concrete mix proportions

Specified compressive strength

(MPa)

Water-

cement ratio

(%)

Cement1)

(kg/m3)

Air content

(%)

Sand to aggregate ratio, S/A

(%)

Coarse aggregate

(kg/m3)

40

45

364

3

48

1,740

1)Type-I Portland cement

λ˜ν•œ, 외적 μš”μ†Œ 쀑 양생 κΈ°κ°„κ³Ό 양생 방법은 μ‹€μ œ ꡬ쑰물 μ‹œκ³΅κ³„νš λ‹¨κ³„μ—μ„œ κ²°μ •λ˜κΈ° λ•Œλ¬Έμ— 이에 맞좰 μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•΄μ•Ό ν•œλ‹€. 즉 ꡬ쑰물 섀계와 μ‹œκ³΅κ³„νš λ‹¨κ³„μ—μ„œ κ²°μ •λœ 영ν–₯ 인자λ₯Ό μ œμ™Έν•œ λ‚˜λ¨Έμ§€ 영ν–₯ μΈμžμ— λŒ€ν•œ μ‹€ν—˜μ΄ ν•„μš”ν•˜λ©°, 이λ₯Ό 톡해 μž₯기거동 예츑 λͺ¨λΈμ„ ꡬ좕해야 ν•œλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ, λ‚˜λ¨Έμ§€ 영ν–₯ μΈμžμ— λŒ€ν•΄ λͺ¨λ‘ μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜λŠ” 것도 μ‹œκ°„μ ο½₯경제적으둜 μ–΄λ €μš΄ 일이기 λ•Œλ¬Έμ—, μ΅œμ†Œν•œμ˜ μ‹€ν—˜μ„ 톡해 μž₯기거동 νŠΉμ„±μ„ νŒŒμ•…ν•˜λŠ” 것이 μ€‘μš”ν•˜λ‹€.

λ”°λΌμ„œ 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” λ„€ 가지 μž₯기거동 예츑 λͺ¨λΈ - ACI 209R-92, B3, CEB-MC90, GL2000 - 을 톡해 일반적인 콘크리트 μž₯κΈ°κ±°λ™μ˜ κ²½ν–₯을 νŒŒμ•…ν•˜μ˜€λ‹€(ACI Committee 209 1992; BaΕΎant and Murphy 1995; BaΕΎant and Baweja 2000; fib 1999; Gardner and Lockman 2001). μž₯기거동 예츑 λͺ¨λΈμ€ μ—¬λŸ¬ 가지 영ν–₯ 인자λ₯Ό κ³ λ €ν•˜κΈ° λ•Œλ¬Έμ—, 일반적인 μž₯기거동 κ²½ν–₯을 λ‚˜νƒ€λ‚Έλ‹€κ³  λ³Ό 수 μžˆλ‹€. μž₯기거동에 영ν–₯을 λ―ΈμΉ˜λŠ” μΈμžλŠ” Table 3κ³Ό 같이 외적 μš”μ†Œ 쀑 콘크리트 재령(크리프: κ°€μ•• μ‹œ 재령 $t_{0}$; κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•: λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령 $t_{c}$)κ³Ό μƒλŒ€μŠ΅λ„(relative humidity, RH), ꡬ쑰적 μš”μ†ŒμΈ λΆ€μž¬ 크기와 ν˜•μƒμ„ λŒ€μƒμœΌλ‘œ ν•˜μ˜€μœΌλ©°, λΆ€μž¬ 크기와 ν˜•μƒμ— λŒ€ν•œ 영ν–₯은 λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„(volume-surface ratio, $V/S$)둜 κ³ λ €ν•˜μ˜€λ‹€. 콘크리트 μ‹œν—˜μ„ μœ„ν•œ λΆ€μž¬λŠ” 콘크리트 재료의 κ· μ§ˆμ„±μ„ ν™•λ³΄ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ ꡡ은 골재 크기의 3~4 λ°° μ΄μƒμ˜ 크기(직경 λ˜λŠ” 길이)둜 μ œμž‘ν•˜λ„λ‘ κ·œμ •ν•˜κ³  μžˆλ‹€(ASTM 2006; ISO 2004; KATS 2014). 일반적으둜 κ°€μž₯ 많이 μ‚¬μš©λ˜κ³  μžˆλŠ” ꡡ은 골재 크기 25 mmλ₯Ό κ³ λ €ν–ˆμ„ 경우 μ΅œμ†Œ λΆ€μž¬μ˜ 크기와 ν˜•μƒμ€ 100Γ—100Γ—100 mm의 μž…λ°©μ²΄ λ˜λŠ” βˆ…100Γ—200 mm의 μ›μ£Όν˜• κ³΅μ‹œμ²΄μ΄λ©°, 이 μ‹œνŽΈλ“€μ˜ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λŠ” 25 mm이닀. λ”°λΌμ„œ 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” μ΅œμ†Œ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λ₯Ό 25 mm둜 μ„ μ •ν•˜μ˜€λ‹€.

Table 3. Variables and their ranges for long-term behavior analysis

Variable

Age of concrete

$t_{0}$, $t_{c}$ (days)

Relative humidity

RH (%)

Volume-surface

ratio $V/S$ (mm)

Range

1~365 (14)1)

40~80 (60)1)

25~500 (75)1)

1)Reference value of variable

κΈ°μ‘΄ μž₯기거동 예츑 λͺ¨λΈμ‹λ“€μ€ μ„œλ‘œ λ‹€λ₯Έ ν˜•νƒœμ˜ 식을 톡해 크리프 및 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•μ„ μ˜ˆμΈ‘ν•˜λ©°, μ˜ˆμΈ‘λ˜λŠ” κ²°κ³Όκ°€ μ„œλ‘œ λ‹€λ₯΄λ‹€. λ”°λΌμ„œ 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” μ΄λŸ¬ν•œ 차이λ₯Ό μƒμ‡„μ‹œν‚€κ³  일반적인 μž₯기거동 κ²½ν–₯을 νŒŒμ•…ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ 식(1)κ³Ό 식(2)와 같이 ACI 209R-92 λͺ¨λΈμ‹(ACI 1992) ν˜•νƒœλ‘œ λ³€ν™˜ν•˜μ—¬ λΆ„μ„ν•˜μ˜€λ‹€. 식(1)은 μ‹œκ°„μ— λ”°λ₯Έ 크리프 κ³„μˆ˜($\phi\left(t,\:t_{o}\right)$)λ₯Ό ν‘œν˜„ν•œ μ‹μœΌλ‘œ, μ΅œμ’… 크리프 값을 κ²°μ •ν•˜λŠ” κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜($\phi_{u}$)와 λΆ€μž¬μ˜ 크기와 ν˜•μƒμ„ κ³ λ €ν•˜κΈ° μœ„ν•œ μƒμˆ˜ $d$ 둜 κ΅¬μ„±λœλ‹€. 식(2)λŠ” μ‹œκ°„μ— λ”°λ₯Έ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ ($\varepsilon_{sh}\left(t,\:t_{c}\right)$)을 ν‘œν˜„ν•œ μ‹μœΌλ‘œ, μ΅œμ’… κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μΈ κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ ($\varepsilon_{shu}$)κ³Ό 식(1)κ³Ό 같이 λΆ€μž¬ 크기와 ν˜•μƒμ„ κ³ λ €ν•˜κΈ° μœ„ν•œ μƒμˆ˜ $f$둜 κ΅¬μ„±λœλ‹€. ACI 209R-92 λͺ¨λΈ(ACI 1992)을 μ œμ™Έν•œ λ‚˜λ¨Έμ§€ λͺ¨λΈλ“€μ€ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ™€ κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ„ λ³„λ„λ‘œ μ œμ•ˆν•˜κ³  μžˆμ§€ μ•ŠκΈ° λ•Œλ¬Έμ—, 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” 재령 50년일 λ•Œμ˜ 크리프 κ³„μˆ˜μ™€ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ„ 각각 κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ™€ κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ λ‘œ κ°€μ •ν•˜μ˜€λ‹€.

(1)
$\phi\left(t,\:t_{o}\right)=\dfrac{\left(t-t_{o}\right)}{d+\left(t-t_{o}\right)}\phi_{u}$

(2)
$\varepsilon_{sh}\left(t,\:t_{c}\right)=\dfrac{\left(t-t_{c}\right)}{f+\left(t-t_{c}\right)}\varepsilon_{shu}$

μ—¬κΈ°μ„œ, $t$λŠ” 콘크리트 재령, $t_{0}$λŠ” κ°€μ•• μ‹œ 재령, $t_{c}$λŠ” λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령, $\phi\left(t,\:t_{o}\right)$λŠ” μ‹œκ°„μ— λ”°λ₯Έ 크리프 κ³„μˆ˜, $\phi_{u}$λŠ” κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜, $\varepsilon_{sh}\left(t,\:t_{c}\right)$λŠ” μ‹œκ°„μ— λ”°λ₯Έ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ , $\varepsilon_{shu}$λŠ” κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ , $d$와 $f$λŠ” λΆ€μž¬ 크기와 ν˜•μƒμ— λŒ€ν•œ μƒμˆ˜λ₯Ό μ˜λ―Έν•œλ‹€.

2.1 크리프에 영ν–₯을 λ―ΈμΉ˜λŠ” 인자 뢄석

Fig. 1은 λ„€ 가지 λͺ¨λΈμ‹μœΌλ‘œ κ³„μ‚°λœ κ°€μ•• μ‹œ μž¬λ Ήμ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ˜ λ³€ν™”λ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀(μƒλŒ€μŠ΅λ„ 60 %, λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„ 75 mm). κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜λŠ” κ°€μ•• μ‹œ 재령이 증가함에 따라 λͺ¨λΈμ‹ λͺ¨λ‘ λΉ„μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯이 λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ‚˜, λͺ¨λΈμ‹λ³„λ‘œ 차이가 μžˆμ—ˆλ‹€. Fig. 2와 같이 각 λͺ¨λΈμ‹λ³„ κ³„μ‚°λœ κ°€μ•• μ‹œ μž¬λ Ήμ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜λ₯Ό μ΅œλŒ€ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜($\phi_{u,\:\max}$)둜 λ‚˜λˆˆ ν›„, λ„€ λͺ¨λΈμ‹μ˜ 값듀을 ν‰κ· ν•˜μ—¬ 일반적인 콘크리트의 κ°€μ•• μ‹œ μž¬λ Ήμ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ˜ κ²½ν–₯을 νŒŒμ•…ν•˜κ³ μž ν•˜μ˜€λ‹€. 각 λͺ¨λΈμ‹μ€ μ‹€μ œ 콘크리트의 κ²½ν–₯κ³Ό λ§Žμ€ 차이λ₯Ό λ³΄μ΄μ§€λ§Œ, μ΄λ“€μ˜ 평균값은 콘크리트 μž₯κΈ°κ±°λ™μ˜ 일반적인 κ²½ν–₯을 ν‘œν˜„ν•˜λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ³Ό 수 μžˆλ‹€. λ”°λΌμ„œ 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” 이와 같은 일련의 방법을 톡해 각 영ν–₯ μΈμžμ— λ”°λ₯Έ μž₯기거동 νŠΉμ„±μ„ λΆ„μ„ν•˜μ˜€λ‹€.

Fig. 1. Calculated ultimate creep coefficient by prediction models

../../Resources/kci/JKCI.2019.31.6.619/fig1.png

Fig. 2. Normalized and averaged ultimate creep coefficient

../../Resources/kci/JKCI.2019.31.6.619/fig2.png

Fig. 3. Relationship between age of concrete at loading and normalized ultimate creep coefficients

../../Resources/kci/JKCI.2019.31.6.619/fig3.png

Fig. 3(a)와 (b)λŠ” κ°€μ•• μ‹œ μž¬λ Ήμ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ˜ λ³€ν™”λ₯Ό μƒλŒ€μŠ΅λ„μ™€ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λ³„λ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. x좕은 κ°€μ•• μ‹œ 재령, y좕은 μ•žμ—μ„œ μ„œμˆ ν•œ 바와 같이 μ΅œλŒ€ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ— λŒ€ν•œ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜ λΉ„μœ¨λ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜λŠ” μƒλŒ€μŠ΅λ„μ™€ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— 상관없이 초기 μž¬λ Ήμ—μ„œ κ°€μ•• μ‹œ 큰 폭으둜 κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ˜€μœΌλ‚˜, μž₯κΈ° 재령일수둝 κ°€μ•• μ‹œ 재령이 κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ— λ―ΈμΉ˜λŠ” 영ν–₯은 μž‘μ€ κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. λ˜ν•œ μƒλŒ€μŠ΅λ„μ™€ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 클수둝 κ°€μ•• μ‹œ 재령 증가에 μ˜ν•œ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ˜ κ°μ†Œν­μ΄ μ¦κ°€ν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ˜€λ‹€.

Fig. 4(a)와 (b)λŠ” μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ˜ λ³€ν™”λ₯Ό κ°€μ•• μ‹œ 재령과 λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λ³„λ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. μƒλŒ€μŠ΅λ„κ°€ 증가함에 따라 κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜λŠ” μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ˜€μœΌλ©°, κ°€μ•• μ‹œ 재령과 λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 클수둝 μƒλŒ€μŠ΅λ„μ˜ 영ν–₯을 더 λ°›λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

Fig. 5(a)와 (b)λŠ” λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ˜ λ³€ν™”λ₯Ό κ°€μ•• μ‹œ 재령과 μƒλŒ€μŠ΅λ„λ³„λ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜λŠ” λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 컀질수둝 λΉ„μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ˜€λ‹€.

Fig. 6(a)와 (b)λŠ” λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— λ”°λ₯Έ 식(1)의 λΆ€μž¬ 크기와 ν˜•μƒμ„ κ³ λ €ν•˜κΈ° μœ„ν•œ μƒμˆ˜ $d$의 λ³€ν™”λ₯Ό κ°€μ•• μ‹œ 재령과 μƒλŒ€μŠ΅λ„λ³„λ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. y좕은 μ΅œλŒ€ $d$에 λŒ€ν•œ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— λ”°λ₯Έ $d$의 λΉ„μœ¨λ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. $d$λŠ” κ°€μ•• μ‹œ 재령과 μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— 따라 λ―Έλ―Έν•œ 차이λ₯Ό λ³΄μ˜€μ§€λ§Œ, λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 증가함에 따라 μ„ ν˜•μœΌλ‘œ μ¦κ°€ν•˜λŠ” κ²½ν–₯이 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

Fig. 3~6의 κ²°κ³Όλ‘œλΆ€ν„°, κ°€μ•• μ‹œ 재령, μƒλŒ€μŠ΅λ„, λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 크리프에 λ―ΈμΉ˜λŠ” 영ν–₯을 νŒŒμ•…ν•˜μ˜€λ‹€. κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜λŠ” κ°€μ•• μ‹œ 재령과 λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 증가함에 따라 λΉ„μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜μ˜€μœΌλ©°, μƒλŒ€μŠ΅λ„κ°€ 증가함에 따라 μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯이 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. λ˜ν•œ, λΆ€μž¬ 크기에 λŒ€ν•œ μƒμˆ˜ $d$λŠ” λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 증가함에 따라 μ„ ν˜•μœΌλ‘œ μ¦κ°€ν•˜μ˜€λ‹€. νŒŒμ•…λœ κ²½ν–₯을 톡해 3μž₯μ—μ„œ 졜적의 크리프 μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λ₯Ό μ œμ‹œν•˜κ³ μž ν•œλ‹€.

2.2 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•μ— 영ν–₯을 λ―ΈμΉ˜λŠ” 인자 뢄석

Fig. 7(a)와 (b)λŠ” λ…ΈμΆœ μ‹œ μž¬λ Ήμ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ˜ λ³€ν™”λ₯Ό μƒλŒ€μŠ΅λ„μ™€ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λ³„λ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. x좕은 λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령, y좕은 Fig. 3의 κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜ λΉ„μœ¨κ³Ό λ§ˆμ°¬κ°€μ§€λ‘œ μ΅œλŒ€ κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ— λŒ€ν•œ κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯  λΉ„μœ¨λ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ€ λ…ΈμΆœ μ‹œ μž¬λ Ήμ— 따라 λΉ„μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ˜€μœΌλ‚˜, μƒλŒ€μŠ΅λ„μ™€ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— 따라 큰 차이가 λ‚˜νƒ€λ‚˜μ§€ μ•Šμ•˜λ‹€.

Fig. 4. Relationship between relative humidity and normalized ultimate creep coefficient

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Fig. 5. Relationship between volume-surface ratio and normalized ultimate creep coefficient

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Fig. 6. Relationship between volume-surface ratio and normalized parameter β€œ$d$”

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Fig. 8(a)와 (b)λŠ” μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ˜ λ³€ν™”λ₯Ό λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령과 λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λ³„λ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. μƒλŒ€μŠ΅λ„κ°€ 증가함에 따라 κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ€ μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ˜€μœΌλ‚˜, λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령과 λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— λ”°λ₯Έ λ³€ν™”λŠ” λ‚˜νƒ€λ‚˜μ§€ μ•Šμ•˜λ‹€.

Fig. 7. Relationship between age of concrete when drying starts and normalized ultimate shrinkage strain

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Fig. 8. Relationship between relative humidity and normalized ultimate shrinkage strain

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Fig. 9(a)와 (b)λŠ” λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ˜ λ³€ν™”λ₯Ό λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령과 μƒλŒ€μŠ΅λ„λ³„λ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 클수둝 κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ€ μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬μ§€λ§Œ, λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령과 μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯  λ³€ν™”λŠ” 거의 μ—†λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

Fig. 10(a)와 (b)λŠ” λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— λ”°λ₯Έ 식(2)의 λΆ€μž¬ 크기와 ν˜•μƒμ„ κ³ λ €ν•˜κΈ° μœ„ν•œ μƒμˆ˜ $f$의 λ³€ν™”λ₯Ό λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령과 μƒλŒ€μŠ΅λ„λ³„λ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. $y$좕은 μ΅œλŒ€ $f$에 λŒ€ν•œ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— λ”°λ₯Έ $f$의 λΉ„μœ¨λ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. $f$λŠ” λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 증가함에 따라 λΉ„μ„ ν˜•μœΌλ‘œ μ¦κ°€ν•˜λŠ” κ²½ν–₯이 λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ‚˜, λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령과 μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— λ”°λ₯Έ λ³€ν™”λŠ” 크지 μ•Šμ•˜λ‹€.

Fig. 7~Fig. 10의 κ²°κ³Όλ₯Ό 톡해 λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령, μƒλŒ€μŠ΅λ„, λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•μ— λ―ΈμΉ˜λŠ” 영ν–₯을 νŒŒμ•…ν•˜μ˜€λ‹€. κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ€ λ…ΈμΆœ μ‹œ μž¬λ Ήμ— 따라 λΉ„μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜μ˜€μœΌλ©°, μƒλŒ€μŠ΅λ„μ™€ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— 따라 μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ˜€λ‹€. λΆ€μž¬ 크기에 λŒ€ν•œ μƒμˆ˜ $f$λŠ” λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 증가함에 따라 λΉ„μ„ ν˜•μœΌλ‘œ μ¦κ°€ν•˜μ˜€λ‹€. 이와 같이 νŒŒμ•…λœ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• κ²½ν–₯μœΌλ‘œλΆ€ν„° 졜적의 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λ₯Ό μ œμ‹œν•˜κ³ μž ν•œλ‹€.

3. 졜적 μž₯기거동 μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜ μ œμ•ˆ

3.1 졜적 크리프 μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜ μ œμ•ˆ

κ°€μ•• μ‹œ 재령, μƒλŒ€μŠ΅λ„, λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 크리프에 λ―ΈμΉ˜λŠ” 영ν–₯을 2.1절의 κ²°κ³Όλ‘œλΆ€ν„° νŒŒμ•…ν•˜μ˜€λ‹€. κ·Έ κ²°κ³Όλ₯Ό ν† λŒ€λ‘œ 이 μ ˆμ—μ„œλŠ” 졜적 크리프 μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λ₯Ό μ œμ•ˆν•˜κ³ μž ν•œλ‹€.

Fig. 11은 λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λ₯Ό 75 mm둜 κ³ μ •ν•œ μƒνƒœμ—μ„œ κ°€μ•• μ‹œ 재령과 μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ˜ λ³€ν™”λ₯Ό 곑면으둜 ν‘œν˜„ν•œ 것이닀. 크리프 해석을 μœ„ν•œ 콘크리트 재료λͺ¨λΈμ€ 이와 같은 곑면으둜 λ‚˜νƒ€λ‚˜λ©°, 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” μ΅œμ†Œν•œμ˜ μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λ₯Ό 톡해 Fig. 11κ³Ό 같은 곑면을 λͺ¨μ‚¬ν•  방법을 μ œμ•ˆν•˜κ³ μž ν•˜μ˜€λ‹€.

Fig. 9. Relationship between volume-surface ratio and normalized ultimate shrinkage strain

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Fig. 10. Relationship between age of concrete when drying starts and normalized parameter β€œ$f$”

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κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜λŠ” Fig. 3의 κ²°κ³Όμ—μ„œ 보듯이 κ°€μ•• μ‹œ 재령이 μ¦κ°€ν• μˆ˜λ‘ λΉ„μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯이 λ‚˜νƒ€λ‚¬κΈ° λ•Œλ¬Έμ—, Fig. 12와 같이 μ„Έ 개의 μ§μ„ μœΌλ‘œ νšŒκ·€ λΆ„μ„ν•˜μ—¬ ꡬ간별 κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ™€ κ°€μ•• μ‹œ 재령의 관계λ₯Ό μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°€μ •ν•˜μ˜€λ‹€(Killick et al. 2012; Lavielle 2005). νšŒκ·€ 뢄석은 κΈ°μšΈκΈ°κ°€ κ°€μž₯ κΈ‰κ²©ν•˜κ²Œ λ³€ν•˜λŠ” 두 지점(14일, 84일)을 μ„ νƒν•˜κ³ , κ·Έ 지점을 κ²½κ³„λ‘œ μ„Έ ꡬ간(1~14일, 14~84일, 84~365일)으둜 λ‚˜λˆ„μ–΄μ„œ μˆ˜ν–‰ν•˜μ˜€λ‹€. 이와 같이 μ„ ν˜•κ΄€κ³„λ‘œ κ°€μ •λœ μ„Έ κ΅¬κ°„μ—μ„œ 각각 ν•œ 개의 κ°€μ•• μ‹œ μž¬λ Ήμ— λŒ€ν•œ μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜λ©΄, κ°€μ•• μ‹œ μž¬λ Ήμ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ˜ λ³€ν™”λ₯Ό νŒŒμ•…ν•  수 μžˆλ‹€.

Fig. 4의 κ²°κ³Όμ—μ„œ 보듯이, κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜λŠ” μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— 따라 μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ˜€λ‹€. λ”°λΌμ„œ 두 가지 μƒλŒ€μŠ΅λ„ 쑰건에 λŒ€ν•΄ μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜λ©΄, μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ˜ λ³€ν™”λ₯Ό νŒŒμ•…ν•  수 μžˆλ‹€.

Fig. 11. Normalized ultimate creep coefficient depending on age of concrete at loading and relative humidity

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Fig. 12. Piecewise regression between age of concrete at loading and normalized ultimate creep coefficient

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λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— λŒ€ν•œ μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λŠ” μ‹€μ œ ꡬ쑰물 크기 μˆ˜μ€€μœΌλ‘œ μ„ νƒν•˜μ—¬ 크리프 μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜λŠ” 것이 κ°€μž₯ νƒ€λ‹Ήν•˜λ‹€. κ·ΈλŸ¬λ‚˜ μ‹€ν—˜μ²΄ 크기가 클수둝 μ‹€ν—˜μ²΄ 운반 및 보관(μ‹€ν—˜ κΈ°κ°„ λ™μ•ˆ μ˜¨λ„ 및 μŠ΅λ„ ν™˜κ²½ μœ μ§€)이 μ–΄λ ΅λ‹€. λ˜ν•œ, μ‹€ν—˜μ²΄κ°€ 클수둝 μ‹€ν—˜μ²΄μ— κ°€ν•΄μ•Ό ν•˜λŠ” 응λ ₯을 μœ„ν•œ ν•˜μ€‘ μžμ²΄κ°€ 컀지기 λ•Œλ¬Έμ— μ‹€ν—˜μž₯λΉ„ 등에 λ§Žμ€ μ œμ•½μ΄ λ”°λ₯΄κ²Œ λœλ‹€. λ”°λΌμ„œ μ‹€μ œ μ‹€ν—˜μ΄ κ°€λŠ₯ν•œ 쑰건 λ‚΄μ˜ 크기 μˆ˜μ€€μœΌλ‘œ μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•  μˆ˜λ°–μ— μ—†λ‹€. μ•žμ˜ Fig. 5의 κ²°κ³Όμ—μ„œ 보듯이, λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ μ¦κ°€ν• μˆ˜λ‘ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜λŠ” λΉ„μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ˜€λ‹€. 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” 이와 같은 λΉ„μ„ ν˜• 관계λ₯Ό Fig. 13κ³Ό 같이 두 개의 변곑점(75 mm, 200 mm)을 κΈ°μ€€μœΌλ‘œ μ„Έ 개 μ§μ„ μœΌλ‘œ κ΅¬μ„±λœ μ„ ν˜•κ΄€κ³„λ‘œ κ°€μ •ν•˜μ˜€λ‹€. 각 κ΅¬κ°„μ—μ„œ ν•˜λ‚˜μ˜ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λ₯Ό μ„ νƒν•˜μ—¬ μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜λ©΄, λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ˜ λ³€ν™”λ₯Ό νŒŒμ•…ν•  수 μžˆλ‹€.

λ˜ν•œ, Fig. 6의 결과와 같이 λΆ€μž¬ 크기에 λŒ€ν•œ μƒμˆ˜ $d$λŠ” λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 증가함에 따라 μ„ ν˜•μœΌλ‘œ μ¦κ°€ν•˜μ˜€κΈ° λ•Œλ¬Έμ—, 두 개의 λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λ₯Ό λ³€μˆ˜λ‘œ μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜μ—¬ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— λ”°λ₯Έ $d$의 λ³€ν™”λ₯Ό μΆ”μ •ν•  수 μžˆλ‹€.

λ”°λΌμ„œ 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” μ‹€ν—˜ κ°€λŠ₯ ν™˜κ²½μ— λ”°λ₯Έ 졜적 크리프 μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λ₯Ό Table 4와 같이 μ œμ•ˆν•˜κ³ μž ν•œλ‹€. Cr-Case-1은 κ°€μ•• μ‹œ 재령, μƒλŒ€μŠ΅λ„, λΆ€μž¬ 크기에 λŒ€ν•΄ μ‹€ν—˜μ΄ κ°€λŠ₯ν•œ 경우둜, κ°€μ•• μ‹œ μž¬λ Ήμ€ 1~14일, 14~84일, 84~365일의 μ„Έ κ΅¬κ°„μ—μ„œ 각각 ν•˜λ‚˜μ˜ λ³€μˆ˜λ₯Ό μ„ νƒν•œλ‹€. μƒλŒ€μŠ΅λ„λŠ” 40~60 %와 60~80 %의 두 κ΅¬κ°„μ—μ„œ μž„μ˜ μƒλŒ€μŠ΅λ„ 두 가지λ₯Ό λ³€μˆ˜λ‘œ κ²°μ •ν•œλ‹€. λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— λŒ€ν•œ λ³€μˆ˜λŠ” 25~75 mm, 75~200 mm, 200 mm μ΄μƒμ˜ μ„Έ κ΅¬κ°„μ—μ„œ 각각 ν•˜λ‚˜μ˜ λ³€μˆ˜λ₯Ό μ„ νƒν•˜λŠ” 것이 νƒ€λ‹Ήν•˜λ‹€. κ·ΈλŸ¬λ‚˜ 일반적인 콘크리트의 ꡡ은 골재 크기 25 mm와 μ΅œλŒ€ ꡡ은 골재 크기 40 mm λ₯Ό κ³ λ €ν•œλ‹€λ©΄, ν‘œμ€€ μ›μ£Όν˜•κ³΅μ‹œμ²΄ βˆ…150Γ—300 mm보닀 μž‘κ²Œ μ‹€ν—˜μ²΄λ₯Ό μ œμž‘ν•˜λŠ” 것은 λ°”λžŒμ§ν•˜μ§€ μ•Šλ‹€. λ”°λΌμ„œ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„ 25~75 mm ꡬ간에 λŒ€ν•΄μ„œ ν‘œμ€€ μ›μ£Όν˜•κ³΅μ‹œμ²΄ βˆ…150Γ—300 mm(λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„ 37.5 mm)둜 크리프 μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜κ³ , λ‚˜λ¨Έμ§€ κ΅¬κ°„μ—μ„œλŠ” μ‹€ν—˜ 여건이 ν—ˆλ½ν•˜λŠ” λ²”μœ„μ—μ„œ κ°€λŠ₯ν•œ 큰 μ‹€ν—˜μ²΄λ‘œ μ‹€ν—˜μ„ ν•˜λŠ” 것이 κ°€μž₯ 타당할 κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€. 즉 κ°€μ•• μ‹œ 재령 μ„Έ 가지 λ³€μˆ˜, μƒλŒ€μŠ΅λ„ 두 가지 λ³€μˆ˜, λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„ μ„Έ 가지 λ³€μˆ˜λ₯Ό μ„ νƒν•˜μ—¬ 크리프 μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜μ—¬, Fig. 11κ³Ό 같은 κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜ κ²½ν–₯을 νŒŒμ•…ν•  수 μžˆλ‹€.

Cr-Case-2λŠ” κ°€μ•• μ‹œ 재령과 μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— λŒ€ν•΄μ„œλ§Œ μ‹€ν—˜μ΄ κ°€λŠ₯ν•œ κ²½μš°μ΄λ‹€. μ΄λ•Œ Cr-Case-1의 κ°€μ•• μ‹œ 재령 λ³€μˆ˜μ™€ μƒλŒ€μŠ΅λ„ λ³€μˆ˜λ₯Ό μ‚¬μš©ν•œλ‹€. λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λŠ” Fig. 13의 기울기 λ³€ν™”κ°€ 큰 ꡬ간보닀 μž‘μ€ κ΅¬κ°„μ—μ„œ μ„ νƒν•˜λŠ” 것이 μ˜€μ°¨λ²”μœ„κ°€ μž‘μ•„μ§€λ―€λ‘œ, λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„ 75 mm μ΄μƒμ˜ κ΅¬κ°„μ—μ„œ μ„ νƒν•˜λŠ” 것이 μ μ ˆν•  κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€. λ”°λΌμ„œ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λŠ” 크리프 μ‹œν—˜ μž₯λΉ„μ˜ μš©λŸ‰(κ°€μ•• κ°€λŠ₯ 응λ ₯, 크기), ν•­μ˜¨ν•­μŠ΅κΈ°μ˜ 크기 λ“± μ‹€ν—˜ 여건에 따라 λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„ 75 mm 이상 이 κ΅¬κ°„μ—μ„œ κ°€λŠ₯ν•œ 큰 μ‹€ν—˜μ²΄λ₯Ό μ„ μ •ν•œλ‹€.

Cr-Case-3은 κ°€μ•• μ‹œ μž¬λ Ήμ— λŒ€ν•΄μ„œλ§Œ μ‹€ν—˜μ΄ κ°€λŠ₯ν•œ 경우둜, Cr-Case-1의 κ°€μ•• μ‹œ μž¬λ Ήμ— λŒ€ν•œ λ³€μˆ˜λ₯Ό μ‚¬μš©ν•œλ‹€. μƒλŒ€μŠ΅λ„λŠ” ꡬ쑰물이 μ‹œκ³΅λ  μ§€μ—­μ˜ 평균 μƒλŒ€μŠ΅λ„λ₯Ό μ μš©ν•˜λ©°, λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λŠ” Cr-Case-2와 λ™μΌν•œ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λ₯Ό μ‚¬μš©ν•œλ‹€.

Cr-Case-4λŠ” ν•˜λ‚˜μ˜ νŠΉμ • μ‘°κ±΄μ—μ„œλ§Œ μ‹€ν—˜μ΄ κ°€λŠ₯ν•œ κ²½μš°μ΄λ‹€. Fig. 12의 κ²°κ³Όμ—μ„œ 보듯이, κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜μ˜ λ³€ν™”λŠ” 초기 재령인 14μΌκΉŒμ§€ κ΅¬κ°„μ—μ„œ κΈ‰κ²©νžˆ λ³€ν•˜κΈ° λ•Œλ¬Έμ—, 이 κ΅¬κ°„μ—μ„œ κ°€μ•• μ‹œ μž¬λ Ήμ„ 선택할 경우 μ˜€μ°¨κ°€ 크게 λ°œμƒν•  수 μžˆλ‹€. λ˜ν•œ, 일반적으둜 μ‹œκ³΅ 과정을 κ³ λ €ν•˜μ˜€μ„ λ•Œ, κ΅¬μ‘°λΆ€μž¬μ— ν•˜μ€‘μ΄ μž‘μš©ν•˜λŠ” μ‹œμ μ€ 재령 14일보닀 였랜 μ‹œκ°„μ΄ μ§€λ‚œ 뒀일 것이닀. λ”°λΌμ„œ 재령 14일 μ΄ν›„μ˜ μ™„λ§Œν•œ λ³€ν™”λ₯Ό 보인 κ΅¬κ°„μ—μ„œ ν•˜λ‚˜μ˜ μž¬λ Ήμ„ μ„ νƒν•œλ‹€. μƒλŒ€μŠ΅λ„μ™€ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λŠ” Cr-Case-3κ³Ό 같은 λ³€μˆ˜λ‘œ μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•œλ‹€.

Table 4. Optimum creep experimental variables

Variable

Age of concrete

$t_{0}$ (days)

Relative humidity

RH (%)

Volume-surface ratio $V/S$

(mm)

Cr-Case-1

$t_{0}$≀14

14<$t_{0}$≀84

84<$t_{0}$≀365

40<RH≀60

60<RH≀80

37.5

75<$V/S$<200

200<$V/S$

Cr-Case-2

75<$V/S$

(as large as possible)

Cr-Case-3

Average RH

in site

Cr-Case-4

14<$t_{0}$

Fig. 13. Piecewise regression between volume-surface ratio and normalized ultimate creep coefficient

../../Resources/kci/JKCI.2019.31.6.619/fig13.png

3.2 졜적 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜ μ œμ•ˆ

κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•μ— 영ν–₯을 λ―ΈμΉ˜λŠ” λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령, μƒλŒ€μŠ΅λ„, λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— λŒ€ν•΄ 2.2μ ˆμ—μ„œ κ²€ν† ν•˜μ˜€μœΌλ©°, κ·Έ κ²°κ³Όλ₯Ό 톡해 졜적 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λ₯Ό μ œμ•ˆν•˜κ³ μž ν•œλ‹€.

Fig. 14λŠ” λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령과 μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ˜ λ³€ν™”λ₯Ό 곑면으둜 λ‚˜νƒ€λ‚Έ κ²ƒμœΌλ‘œ, μ—¬κΈ°μ„œ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λŠ” 75 mm이닀. λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령과 μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ˜ λ³€ν™”λ₯Ό νŒŒμ•…ν•˜κΈ° μœ„ν•΄μ„œ, κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• μ‹€ν—˜μ„ 톡해 Fig. 14와 같은 곑면을 ꡬ성할 수 μžˆλŠ” μ΅œμ†Œν•œμ˜ μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λ₯Ό μ œμ•ˆν•˜κ³ μž ν•œλ‹€.

Fig. 14. Normalized ultimate shrinkage strain depending on age of concrete when drying starts and relative humidity

../../Resources/kci/JKCI.2019.31.6.619/fig14.png

Fig. 15. Piecewise regression between age of concrete when drying starts and normalized ultimate shrinkage strain

../../Resources/kci/JKCI.2019.31.6.619/fig15.png

Table 5. Optimum shrinkage experimental variables

Variable

Age of concrete

$t_{c}$ (days)

Relative humidity

RH (%)

Volume-surface ratio $V/S$

(mm)

Sh-Case-1

$t_{c}$≀14

14<$t_{c}$≀365

40<RH≀60

60<RH≀80

Same as Cr-Case-1

Sh-Case-2

Same as Cr-Case-2

Sh-Case-3

Average RH

in site

Same as Cr-Case-3

Sh-Case-4

14<$t_{c}$

Same as Cr-Case-4

Fig. 15λŠ” Fig. 7의 κ²°κ³Όλ₯Ό 두 개의 μ§μ„ μœΌλ‘œ νšŒκ·€ λΆ„μ„ν•œ κ²°κ³Όλ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ€ 초기 재령인 14μΌκΉŒμ§€ κΈ‰κ²©νžˆ κ°μ†Œν•˜λ‹€ κ·Έ 이후 μ™„λ§Œν•œ 기울기둜 κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λΆ„μ„λ˜μ—ˆλ‹€. 14일을 κΈ°μ€€μœΌλ‘œ 두 가지 λ…ΈμΆœ μ‹œ μž¬λ Ήμ„ λ³€μˆ˜λ‘œ μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•œλ‹€λ©΄, λ…ΈμΆœ μ‹œ μž¬λ Ήμ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ„ νŒŒμ•…ν•  수 μžˆμ„ κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€.

Fig. 8의 κ²°κ³Όμ—μ„œ μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— 따라 κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ΄ μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ˜€κΈ° λ•Œλ¬Έμ—, μž„μ˜μ˜ 두 가지 μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— λŒ€ν•œ μ‹€ν—˜μ„ 톡해 κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ˜ λ³€ν™”λ₯Ό μΆ”μ •ν•  수 μžˆλ‹€.

건쑰 μ‘°κ±΄μ—μ„œ μ§€μ†ν•˜μ€‘μ„ κ°€ν•œ μƒνƒœμ˜ μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•κ³Ό 크리프가 λ™μ‹œμ— λ°œμƒν•˜κΈ° λ•Œλ¬Έμ—, μΈ‘μ •λœ 총 λ³€ν˜•λ₯ μ—μ„œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• λ³€ν˜•λ₯ μ„ μ œμ™Έμ‹œμΌœ 크리프 λ³€ν˜•λ₯ μ„ νŒŒμ•…ν•΄μ•Ό ν•œλ‹€. 즉 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• μ‹€ν—˜μ€ 크리프 μ‹€ν—˜μ²΄μ™€ λ™μΌν•œ 크기의 μ‹€ν—˜μ²΄λ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜μ—¬ μˆ˜ν–‰ν•΄μ•Ό ν•œλ‹€. μ•žμ—μ„œ κ²€ν† ν•œ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— λ”°λ₯Έ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜, κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ , λΆ€μž¬ 크기에 λŒ€ν•œ μƒμˆ˜ $d$, $f$의 λ³€ν™” 쀑 κ°€μž₯ 변화폭이 크게 λ‚˜νƒ€λ‚œ κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜λ₯Ό κΈ°μ€€μœΌλ‘œ μ‹€ν—˜μ²΄ 크기λ₯Ό μ„ μ •ν•˜λŠ” 것이 κ°€μž₯ 타당할 κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€. λ”°λΌμ„œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λŠ” μ•žμ—μ„œ μ œμ•ˆν•œ 크리프 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ™€ λ™μΌν•œ λ³€μˆ˜λ‘œ μˆ˜ν–‰ν•˜λ©°, λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령, μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— λŒ€ν•΄μ„œλŠ” μ‹€ν—˜ κ°€λŠ₯ ν™˜κ²½μ— 따라 Table 5와 같이 졜적 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λ₯Ό μ œμ•ˆν•˜κ³ μž ν•œλ‹€.

Sh-Case-1은 λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령, μƒλŒ€μŠ΅λ„, λΆ€μž¬μ˜ 크기에 λŒ€ν•΄ μ‹€ν—˜μ΄ κ°€λŠ₯ν•œ κ²½μš°μ΄λ‹€. λ…ΈμΆœ μ‹œ μž¬λ Ήμ€ 14일을 κΈ°μ€€μœΌλ‘œ μ „ο½₯ν›„ 두 가지 μž¬λ Ήμ„ μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λ‘œ μ„ μ •ν•˜κ³ , μƒλŒ€μŠ΅λ„ μ—­μ‹œ 60 %λ₯Ό κΈ°μ€€μœΌλ‘œ μ „ο½₯ν›„ 두 가지 μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— λŒ€ν•΄ μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•œλ‹€. κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λŠ” 크리프 μ‹€ν—˜ Cr-Case-1κ³Ό λ™μΌν•œ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ˜ μ‹€ν—˜μ²΄λ₯Ό μ‚¬μš©ν•œλ‹€. 이와 같은 μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λ₯Ό 톡해 Fig. 14와 같은 κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ˜ κ²½ν–₯을 νŒŒμ•…ν•  수 μžˆλ‹€.

Sh-Case-2λŠ” λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령과 μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— λŒ€ν•΄μ„œλ§Œ μ‹€ν—˜μ΄ κ°€λŠ₯ν•œ 경우둜, 크리프 μ‹€ν—˜μ˜ Cr-Case-2와 같은 λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜μ—¬ Sh-Case-1의 λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령과 μƒλŒ€μŠ΅λ„ λ³€μˆ˜μ— λŒ€ν•΄ μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•œλ‹€.

Sh-Case-3은 λ…ΈμΆœ μ‹œ μž¬λ Ήμ— λŒ€ν•΄μ„œλ§Œ μ‹€ν—˜μ΄ κ°€λŠ₯ν•œ κ²½μš°μ΄λ‹€. μ—¬κΈ°μ„œ Sh-Case-1의 λ…ΈμΆœ μ‹œ μž¬λ Ήμ— λŒ€ν•œ λ³€μˆ˜λ₯Ό μ‚¬μš©ν•œλ‹€. μƒλŒ€μŠ΅λ„λŠ” ꡬ쑰물이 μ‹œκ³΅λ  μ§€μ—­μ˜ 평균 μƒλŒ€μŠ΅λ„λ₯Ό μ μš©ν•˜λ©°, 크리프 μ‹€ν—˜μ˜ Cr-Case-3의 λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λ₯Ό μ‚¬μš©ν•œλ‹€.

Sh-Case-4λŠ” ν•˜λ‚˜μ˜ νŠΉμ • μ‘°κ±΄μ—μ„œλ§Œ μ‹€ν—˜μ΄ κ°€λŠ₯ν•œ κ²½μš°μ΄λ‹€. μƒλŒ€μŠ΅λ„μ™€ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„λŠ” Sh-Case-3κ³Ό 같은 λ³€μˆ˜λ₯Ό μ‚¬μš©ν•œλ‹€. λ…ΈμΆœ μ‹œ μž¬λ Ήμ€ μ‹€μ œ ꡬ쑰물 μ‹œκ³΅κ³„νšμ— λ§žμΆ°μ„œ κ²°μ •ν•œλ‹€. λ§Œμ•½ μ‹œκ³΅κ³„νšμ΄ λΆˆν™•μ‹€ν•  κ²½μš°μ—λŠ” Fig. 15μ—μ„œ κΈ‰κ²©νžˆ κΈ°μšΈκΈ°κ°€ λ³€ν•œ 재령인 14일 이전 ꡬ간을 μ œμ™Έν•œ λ‚˜λ¨Έμ§€ κ΅¬κ°„μ—μ„œ λ…ΈμΆœ μ‹œ μž¬λ Ήμ„ μ„ νƒν•œλ‹€.

4. κ²° λ‘ 

이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” λ„€ 가지 μž₯기거동 예츑 λͺ¨λΈ 뢄석을 톡해 콘크리트 재령, μƒλŒ€μŠ΅λ„, λΆ€μž¬ 크기와 ν˜•μƒμ΄ 일반적인 콘크리트 μž₯기거동에 λ―ΈμΉ˜λŠ” 영ν–₯을 νŒŒμ•…ν•˜μ˜€λ‹€. 이 κ²°κ³Όλ₯Ό ν† λŒ€λ‘œ μ΅œμ†Œν•œμ˜ μ‹€ν—˜μœΌλ‘œ 콘크리트 μž₯기거동 νŠΉμ„±μ„ μ˜ˆμΈ‘ν•  수 μžˆλŠ” 졜적의 μž₯기거동 μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λ₯Ό μ œμ•ˆν•˜μ˜€λ‹€. 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œ νŒŒμ•…λœ 콘크리트 μž₯기거동 νŠΉμ„±κ³Ό 졜적의 μž₯기거동 μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λ₯Ό μš”μ•½ν•˜λ©΄ λ‹€μŒκ³Ό κ°™λ‹€.

1) κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜λŠ” κ°€μ•• μ‹œ 재령이 μ¦κ°€ν• μˆ˜λ‘ λΉ„μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ˜€μœΌλ©°, 특히 재령 14μΌκΉŒμ§€ 큰 폭으둜 κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ˜€λ‹€. μƒλŒ€μŠ΅λ„κ°€ 증가함에 따라 κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜λŠ” μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜μ˜€μœΌλ©°, κ°€μ•• μ‹œ 재령과 λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 클수둝 μƒλŒ€μŠ΅λ„μ˜ 영ν–₯을 더 λ°›λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. λ˜ν•œ, κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜λŠ” λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 클수둝 λΉ„μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜μ˜€λ‹€. κ·Ήν•œ 크리프 κ³„μˆ˜ κ°μ†ŒλΉ„μœ¨μ€ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„ 75 mm, 200 mmλ₯Ό κΈ°μ€€μœΌλ‘œ 차이λ₯Ό λ³΄μ˜€λ‹€. μ‹œκ°„μ— λ”°λ₯Έ 크리프 κ³„μˆ˜ μ˜ˆμΈ‘μ— μ‚¬μš©λ˜λŠ” λΆ€μž¬ 크기와 ν˜•μƒμ„ κ³ λ €ν•˜κΈ° μœ„ν•œ μƒμˆ˜ $d$λŠ” λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 컀질수둝 μ„ ν˜•μœΌλ‘œ μ¦κ°€ν•˜μ˜€λ‹€.

2) κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ€ λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령이 증가함에 따라 초기 재령인 14μΌκΉŒμ§€ κΈ‰κ²©νžˆ κ°μ†Œν•˜λ‹€ κ·Έ 이후 μ™„λ§Œν•œ 기울기둜 κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λΆ„μ„λ˜μ—ˆλ‹€. κ·Ήν•œ κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ•λ³€ν˜•λ₯ μ€ μƒλŒ€μŠ΅λ„μ™€ λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 클수둝 μ„ ν˜•μœΌλ‘œ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ˜€λ‹€. λΆ€μž¬ 크기와 ν˜•μƒμ— λŒ€ν•œ μƒμˆ˜ $f$λŠ” λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„κ°€ 증가함에 따라 λΉ„μ„ ν˜•μœΌλ‘œ μ¦κ°€ν•˜μ˜€λ‹€.

3) μ‹€ν—˜ κ°€λŠ₯ ν™˜κ²½μ— λ”°λ₯Έ 졜적 크리프 μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λŠ” κ°€μ•• μ‹œ 재령, μƒλŒ€μŠ΅λ„, λΆ€μž¬ 크기(λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„)에 λŒ€ν•΄ μ œμ•ˆν•˜μ˜€λ‹€. λͺ¨λ“  쑰건에 λŒ€ν•΄ μ‹€ν—˜μ΄ κ°€λŠ₯ν•œ κ²½μš°λŠ” κ°€μ•• μ‹œ 재령 μ„Έ 가지 λ³€μˆ˜(1~14일, 14~84일, 84~365일)와 μƒλŒ€μŠ΅λ„ 두 가지 λ³€μˆ˜(40~60 %, 60~80 %), λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„ μ„Έ 가지 λ³€μˆ˜(37.5 mm, 75~200 mm, 200 mm 이상)λ₯Ό μ„ νƒν•˜μ—¬ 총 18가지 λ³€μˆ˜μ— λŒ€ν•œ μ‹€ν—˜μ„ 톡해 크리프 κ²½ν–₯을 νŒŒμ•…ν•  수 μžˆλ‹€. λͺ¨λ“  쑰건에 λŒ€ν•œ μ‹€ν—˜μ΄ λΆˆκ°€λŠ₯ν•œ κ²½μš°μ—λŠ” κ°€μ•• μ‹œ 재령과 μƒλŒ€μŠ΅λ„(λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„ κ³ μ •), λ˜λŠ” κ°€μ•• μ‹œ 재령(μƒλŒ€μŠ΅λ„ 및 λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„ κ³ μ •)을 λ³€μˆ˜λ‘œ μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•œλ‹€. 이 μ—­μ‹œ μ–΄λ €μš΄ κ²½μš°μ—λŠ” ꡬ쑰물이 μ‹œκ³΅λ  μ§€μ—­μ˜ 평균 μƒλŒ€μŠ΅λ„ ν™˜κ²½μ—μ„œ μ‹€ν—˜ 여건이 ν—ˆλ½ν•˜λŠ” λ²”μœ„ λ‚΄μ˜ μ‹€ν—˜μ²΄ 크기에 λŒ€ν•΄ 재령 14일 이후에 κ°€μ••ν•˜μ—¬ 크리프 μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•œλ‹€.

4) 졜적 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜ μ—­μ‹œ 크리프 μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜μ™€ λ§ˆμ°¬κ°€μ§€λ‘œ λ…ΈμΆœ μ‹œ 재령, μƒλŒ€μŠ΅λ„, λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„μ— λŒ€ν•΄ μ œμ•ˆν•˜μ˜€λ‹€. μ„Έ 가지 λ³€μˆ˜μ— λŒ€ν•΄ μ‹€ν—˜μ΄ κ°€λŠ₯ν•œ 경우, λ…ΈμΆœ μ‹œ μž¬λ Ήμ€ 14일을 κΈ°μ€€μœΌλ‘œ μ „ο½₯ν›„ 두 가지 μž¬λ Ήμ„ μ‹€ν—˜λ³€μˆ˜λ‘œ μ„ μ •ν•˜κ³ , μƒλŒ€μŠ΅λ„ μ—­μ‹œ 60 %λ₯Ό κΈ°μ€€μœΌλ‘œ μ „ο½₯ν›„ 두 가지 μƒλŒ€μŠ΅λ„μ— λŒ€ν•΄ μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•œλ‹€. 그리고 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• μ‹€ν—˜μ€ 크리프 μ‹€ν—˜μ²΄μ™€ λ™μΌν•œ 크기(λΆ€ν”Ό-ν‘œλ©΄μ λΉ„)의 μ‹€ν—˜μ²΄λ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜μ—¬ μˆ˜ν–‰ν•œλ‹€.

κ°μ‚¬μ˜ κΈ€

이 μ—°κ΅¬λŠ” ꡭ토ꡐ톡뢀 λ„μ‹œκ±΄μΆ•μ—°κ΅¬μ‚¬μ—…μ˜ 연ꡬ비 지원(19AUDP-B147688-05)으둜 μˆ˜ν–‰λ˜μ—ˆμŠ΅λ‹ˆλ‹€. 이에 κ°μ‚¬λ“œλ¦½λ‹ˆλ‹€.

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