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  1. AMSμ—”μ§€λ‹ˆμ–΄λ§ μ—°κ΅¬μ†Œμž₯ (Conductor, Research Direct of AMS Corp., Daejeon 34077, Rep. of Korea)
  2. μΆ©λ‚¨λŒ€ν•™κ΅ κ±΄μ„€κ³΅ν•™κ΅μœ‘κ³Ό ꡐ수 (Professor, Department of Construction Engineering Education, Chungnam National University, Daejeon 34134, Rep. of Korea)
  3. μΆ©λ‚¨λŒ€ν•™κ΅ 건좕곡학과 ꡐ수 (Professor, Department of Architectural Engineering, Chungnam National University, Daejeon 34134, Rep. of Korea)



연결보, 내진성λŠ₯, λŒ€μ²΄ 상세, ν•©μ„±
coupled shear wall, seismic design, link beam, alternative details

1. μ„œ λ‘ 

졜근 μ „ μ„Έκ³„μ μœΌλ‘œ μ§€μ§„μ˜ 횟수 및 이에 λ”°λ₯Έ ν”Όν•΄κ°€ κΈ‰μ¦ν•˜κ³  μžˆλ‹€. μš°λ¦¬λ‚˜λΌμ˜ 경우 μ§€λ‚œ 2016λ…„ 9μ›” 12일 경상뢁도 κ²½μ£Όμ—μ„œ λ°œμƒλœ 규λͺ¨ 5.8의 지진이 λ°œμƒλ˜μ—ˆκ³ , 2017λ…„ 11μ›” 15μΌμ—λŠ” 경상뢁도 ν¬ν•­μ—μ„œ 규λͺ¨ 5.4의 지진이 λ°œμƒν•˜μ—¬ 1978λ…„ κΈ°μƒμ²­μ—μ„œ 지진관츑을 μ‹œμž‘ν•œ 이래 점차 규λͺ¨κ°€ 큰 지진이 λ°œμƒν•˜μ˜€λ‹€. μ΅œκ·Όμ—λ„ 규λͺ¨ 3.0 μ΄μƒμ˜ 지진이 μ—¬λŸ¬ μ°¨λ‘€ λ°œμƒν•˜μ˜€κ³ , λ˜ν•œ μ§€μ†ν•΄μ„œ 여진이 λ°œμƒν•˜λŠ” λ“± ν•œλ°˜λ„λ„ λ”λŠ” μ§€μ§„μœΌλ‘œλΆ€ν„° μ•ˆμ „μ§€λŒ€ μ•„λ‹ˆλΌλŠ” 인식이 ν™•μ‚°λ˜κ³  μžˆλ‹€(KMA 2017)(10).

κ΅­λ‚΄μ˜ 건좕물은 점차 λŒ€ν˜•ν™”, κ³ μΈ΅ν™”λ˜μ–΄ κ°€κ³  있으며 κ΅­λ‚΄μ—μ„œλŠ” 지진에 λŒ€ν•œ κ³ μΈ΅ κ±΄μΆ•λ¬Όμ˜ 내진성λŠ₯을 ν™•λ³΄ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ 내진섀계 기쀀이 κ°•ν™”λ˜κ³  μžˆλ‹€. κ΅­λ‚΄ο½₯μ™Έμ μœΌλ‘œ 내진성λŠ₯을 ν™•λ³΄ν•˜κΈ° μœ„ν•œ 내진저항 μ‹œμŠ€ν…œμ— κ΄€ν•œ 연ꡬ가 μˆ˜ν–‰λ˜κ³  있으며 특히, μ΅œκ·Όμ—λŠ” 횑 ν•˜μ€‘ λ°œμƒ μ‹œ μˆ˜ν‰ 전단λ ₯에 효율적으둜 μ €ν•­ν•˜λŠ” 병렬전단벽 μ‹œμŠ€ν…œμ˜ 연결보에 λŒ€ν•œ 연ꡬ가 ν™œλ°œν•˜κ²Œ μ§„ν–‰λ˜κ³  μžˆλ‹€(Tegos and Penelis 1988; Shahrooz 2013; Kim et al. 2018a, 2018b, 2019a, 2019b, 2020)(4,6-9,12,14).

병렬 전단벽 μ‹œμŠ€ν…œμ—μ„œ μ—°κ²°λ³΄λŠ” λ°”λžŒμ΄λ‚˜ 지진 λ“±μ˜ 횑 ν•˜μ€‘μœΌλ‘œλΆ€ν„° 유발된 전도λͺ¨λ©˜νŠΈμ˜ 상당 뢀뢄을 μ—°κ²°λ³΄μ˜ μ»€ν”Œλ§ μž‘μš©μ— μ˜ν•˜μ—¬ 벽체와 μ—°κ²°λ³΄μ˜ κ³¨μ‘°μž‘μš©μœΌλ‘œ μ €ν•­ν•œλ‹€. κ·ΈλŸ¬λ‚˜ 이와 같은 병렬전단벽 μ‹œμŠ€ν…œμ΄ μ—°κ²°λ³΄μ˜ κ³¨μ‘°μž‘μš©μœΌλ‘œ νš‘ν•˜μ€‘μ— 효율적으둜 μ €ν•­ν•˜κΈ° μœ„ν•΄μ„œλŠ” μ—°κ²°λ³΄λŠ” μ†Œμš” 강도 및 강성을 확보해야 ν•œλ‹€. 이와 같은 연결보가 μš”κ΅¬ μ„±λŠ₯을 ν™•λ³΄ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ λŒ€κ°μ„  λ‹€λ°œμ² κ·Ό 및 μŠ€ν„°λŸ½μœΌλ‘œ 촘촘히 λ°°μΉ˜λ˜μ–΄ 배근상세가 μƒλ‹Ήνžˆ λ³΅μž‘ν•΄μ§€λ©° μ‹œκ³΅μ„±μ— λŒ€ν•œ 문제점이 λ°œμƒν•˜κ²Œ λœλ‹€(Park amd Yun 2006)(11). λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” 기쑴의 철근콘크리트 μ—°κ²°λ³΄μ˜ λŒ€κ°μ„  λ‹€λ°œμ² κ·Όμ— λŒ€ν•œ 배근상세λ₯Ό λ‹¨μˆœν™”ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ γ„±μžν˜• κ°•μž¬ 및 γ„·μžν˜• κ°•μž¬λ‘œ λŒ€μ²΄ν•œ ν•©μ„± 연결보에 λŒ€ν•œ μ‹€ν—˜μ μ—°κ΅¬λ₯Ό μˆ˜ν–‰ν•¨μœΌλ‘œμ¨ λŒ€μ²΄ 상세λ₯Ό κ°–λŠ” ν•©μ„± μ—°κ²°λ³΄μ˜ 강도 νŠΉμ„±μ„ 규λͺ…ν•˜κ³ μž ν•œλ‹€.

2. μ‹€ν—˜μ²΄ κ³„νš

2.1 κΈ°μ‘΄ 연ꡬ 뢄석

μ² κ·Ό 콘크리트 μ—°κ²°λ³΄μ˜ 경우 ACI 318-19(ACI 2019)(1)κ³Ό KBC 2016(AIK 2016)(2)μ—μ„œλŠ” λŒ€κ°μ„  λ‹€λ°œμ² κ·Όμ˜ 횑 ꡬ속에 λŒ€ν•œ 연결보 μƒμ„ΈλŠ” λ‹€μŒκ³Ό 같이 두 가지 상세λ₯Ό μ œμ‹œν•˜κ³  μžˆλ‹€. 첫 번째 상세인 A-type의 경우 λŒ€κ°μ„  λ‹€λ°œμ² κ·Όμ„ ν›„ν”„κ·ΌμœΌλ‘œ κ³ μ •μ‹œν‚€λ©°, 보 μ „μ²΄μ—μ„œλ„ 횑 ꡬ속 철근을 λ°°μΉ˜ν•˜μ—¬ κ΅¬μ†ν•˜λ„λ‘ μ œμ‹œν•˜κ³  μžˆλ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ μƒμ„Έμ˜ 경우 λŒ€κ°μ„  λ‹€λ°œμ² κ·Όμ΄ κ΅μ°¨λ˜λŠ” κ΅¬κ°„μ˜ μ² κ·Ό 배근이 맀우 λ³΅μž‘ν•œ 문제점이 μžˆλ‹€. 두 번째 상세인 B-type은 첫 번째 상세인 A-type의 μ‹œκ³΅ 단점을 κ°œμ„ ν•˜κ³ μž λŒ€κ°μ„  λ‹€λ°œμ² κ·Όμ„ κ΅¬μ†ν•˜λŠ” 후프근을 λŒ€μ²΄ν•˜μ—¬ μŠ€ν„°λŸ½(stirrup)을 μ΄˜μ΄˜ν•˜κ²Œ 배근함과 λ™μ‹œμ— 닀리철근(leg bar)을 λ°°κ·Όν•˜μ—¬ λŒ€κ°μ„  λ‹€λ°œμ² κ·Όμ„ κ΅¬μ†ν•˜κ³  μžˆλ‹€. 솑정원 등은 λ³‘λ ¬μ „λ‹¨λ²½μ—μ„œ λ³΅μž‘ν•œ 배근상세λ₯Ό κ°–λŠ” λŒ€κ°λ³΄κ°•λœ λ‹€λ°œμ² κ·Ό λŒ€μ‹  λŒ€κ΅¬κ²½ 철근으둜 μ™„ν™”λœ 상세λ₯Ό κ°–λŠ” κ΅¬μ‘°μ‹œμŠ€ν…œμ— λŒ€ν•œ 연ꡬλ₯Ό μˆ˜ν–‰ν•˜μ˜€λ‹€(Song et al. 2016)(13). κΉ€μ„ μš° 등은 μ„Έμž₯λΉ„ 및 λŒ€κ°μ² κ·Ό μœ λ¬΄μ— λ”°λ₯Έ 고강도 철근보강 콘크리트 μ—°κ²°λ³΄μ˜ 전단성λŠ₯에 λŒ€ν•œ 연ꡬλ₯Ό μˆ˜ν–‰ν•˜μ˜€λ‹€(Kim et al. 2019)(5). 기쑴의 μ—°κ΅¬λŠ” 배근상세λ₯Ό λ‹¨μˆœν™”ν•˜κΈ° μœ„ν•œ λŒ€κ΅¬κ²½ μ² κ·Ό 및 νμ‡„μŠ€ν„°λŸ½μ˜ 상세λ₯Ό λ³€μˆ˜λ‘œ ν•œ μ‹€ν—˜μ  연ꡬλ₯Ό μˆ˜ν–‰ν•˜μ˜€λ‹€.

λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œ μ μš©ν•œ μ—°κ²°λ³΄μ˜ κΈ°μ€€ μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” ACI 318-19 (ACI 2019)(1)μ—μ„œ μ œμ‹œν•œ B-type을 κΈ°μ€€ μ‹€ν—˜μ²΄(Concrete link beam, CCB)둜 κ³„νšν•˜μ˜€λ‹€. λŒ€κ°μ„  λ‹€λ°œμ² κ·Όμ„ κ°•μž¬λ‘œ λŒ€μ²΄ν•  경우, λŒ€κ°μ„  λ‹€λ°œμ² κ·Όμ΄ λΆ€λ‹΄ν•˜λŠ” 전단λ ₯κ³Ό λ™μΌν•œ λ‚΄λ ₯을 κ°–λŠ” γ„± 및 γ„· ν˜•κ°•μ˜ 단면적을 μ„ μ •ν•˜μ—¬ μ‹€ν—˜μ²΄λ₯Ό κ³„νšν•˜μ˜€λ‹€. μŠ€ν„°λŸ½μ˜ 간격은 ν‘œμ€€ μ‹€ν—˜μ²΄μ™€ λ™μΌν•œ 간격을 κ°–λŠ” 50 mm둜 κ³„νšν•˜μ˜€μœΌλ©°, κ°•μž¬ μ‚¬μš© μ‹œ μŠ€ν„°λŸ½μ— λ”°λ₯Έ 영ν–₯을 ν‰κ°€ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ μŠ€ν„°λŸ½ 간격을 100 mm을 κ°–λŠ” μ‹€ν—˜μ²΄λ₯Ό κ³„νšν•˜μ˜€λ‹€. λ˜ν•œ, κ°•μž¬λ₯Ό μ‚¬μš©ν•  경우 κ°•μž¬μ™€ 콘크리트의 λ―Έλ„λŸ¬μ§ λ“±μ˜ ν˜„μƒμ„ λ³΄μ™„ν•˜κ³ μž μŠ€ν„°λ“œ 볼트λ₯Ό κ°•μž¬μ— μš©μ ‘ν•˜μ—¬ μ‹€ν—˜μ²΄λ₯Ό μ„€κ³„ν•˜μ˜€λ‹€.

Table 1. Variables of test specimens

Specimen

Reinforcement method

Material

Link beam

Longitudinal bars

Stirrup

Reinforcement details

Diagonally reinforcement details

Stud bolts

CCB

ACI 318-19 B-type

CON

14 -D6

D6@50

Diagonal bars

8-D10

-

CACB-1-50

Diagonally

reinforcement

D6@50

Angle

55Γ—55Γ—10 t

8-$\phi$20

(spacing 50 mm)

CACB-1-100

D6@100

CACB-2-50

D6@50

Channel

60Γ—60Γ—6 t

8-$\phi$20

(spacing 50 mm)

CACB-2-100

D6@100

2.2 μ‹€ν—˜μ²΄ κ³„νš

Table 1은 λ³Έ 연ꡬ에 μ‚¬μš©λœ μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ μΌλžŒν‘œλ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. Table 1μ—μ„œ λ‚˜νƒ€λ‚œ 바와 같이 총 5개의 μ‹€ν—˜μ²΄λ₯Ό κ³„νšν•˜μ˜€λ‹€. CCB(Concrete link beam) μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” ACI 318-19(ACI 2019)μ—μ„œ μ œμ‹œλœ B-type을 κ³„νšν•œ 것이닀. λŒ€κ° 보강근은 D10 μ² κ·Ό 16개λ₯Ό ν•œ λ°©ν–₯에 8κ°œμ”© λ¬Άμ–΄ λŒ€κ°μ„  λ‹€λ°œμ² κ·ΌμœΌλ‘œ μ‚¬μš©ν•˜μ˜€λ‹€, 길이 λ°©ν–₯ 철근은 6 mm μ² κ·Ό 14개λ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜λ©° 길이방ν–₯의 철근은 λŒ€κ° λ‹€λ°œμ² κ·Όμ˜ κ³ μ •μš©μœΌλ‘œ λ°°μΉ˜ν•˜μ—¬ λ²½μ²΄κΉŒμ§€ 정착길이λ₯Ό μ—°μž₯ν•˜μ§€ μ•Šμ•˜λ‹€. μŠ€ν„°λŸ½μ€ D6 철근을 μ‚¬μš©ν•˜μ˜€μœΌλ©° 50 mm κ°„κ²©μœΌλ‘œ λ°°κ·Όν•˜μ˜€λ‹€. CCB μ‹€ν—˜μ²΄λ₯Ό μ œμ™Έν•œ λ‚˜λ¨Έμ§€ 4개의 μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” λŒ€κ°μ„  λ‹€λ°œμ² κ·Όκ³Ό 닀리철근을 κ°•μž¬λ‘œ λŒ€μ²΄ν•˜μ—¬ κ³„νšν•œ μ‹€ν—˜μ²΄μ΄λ‹€. CACB-1-50 및 CACB-1-100와 CACB-2-50 및 CACB-2-100 μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” λŒ€κ° λ‹€λ°œμ² κ·Όμ„ 각각 γ„±κ°•μž¬ 55Γ—55Γ—10 t와 γ„·κ°•μž¬ 60Γ—60Γ—6 t으둜 κ³„νšν•œ μ‹€ν—˜μ²΄μ΄λ‹€. μŠ€ν„°λŸ½μ˜ 간격은 κΈ°μ€€ μ‹€ν—˜μ²΄μ™€ λ™μΌν•˜κ²Œ 50 mm둜 κ³„νšν•œ μ‹€ν—˜μ²΄μ™€ κ°•μž¬λ‘œ λŒ€μ²΄μ‹œ μŠ€ν„°λŸ½μ˜ 간격에 λ”°λ₯Έ 영ν–₯을 ν‰κ°€ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ μŠ€ν„°λŸ½μ˜ 간격 50 mm, 100 mmλ₯Ό λ³€μˆ˜λ‘œ μ„€μ •ν•˜μ˜€λ‹€. 각 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ μƒμ„ΈλŠ” Fig. 1κ³Ό κ°™λ‹€. λͺ¨λ“  μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” 보의 길이 600 mm, 높이 300 mm, 전단 κ²½κ°„λΉ„λŠ” $l_{n}/h$ 2.0, 보의 폭 200 mm둜 κ³„νšν•˜μ˜€λ‹€. λ˜ν•œ, 벽체 λ‚΄λΆ€μ—μ„œμ˜ κ°•μž¬μ˜ λ―Έλ„λŸ¬μ§ λ˜λŠ” λΆ€μ°©νŒŒκ΄΄λ₯Ό λ°©μ§€ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ 벽체 내뢀에 직경 20 mm의 μŠ€ν„°λ“œ 볼트λ₯Ό 직경 50 mm κ°„κ²©μœΌλ‘œ λ°°μΉ˜ν•˜μ˜€λ‹€.

3. μ‹€ ν—˜

3.1 μž¬λ£Œμ‹€ν—˜

3.1.1 콘크리트 λ°°ν•© 및 재료 νŠΉμ„±

Table 2λŠ” λ³Έ 연ꡬ에 μ μš©ν•œ 콘크리트의 λ°°ν•©ν‘œλ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. 섀계기쀀 μ••μΆ•κ°•λ„λŠ” 30 MPaλ₯Ό λͺ©ν‘œλ‘œ ν•˜μ˜€μœΌλ©° 콘크리트 λ°°ν•©μ—μ„œ μ‚¬μš©λœ κ³¨μž¬λŠ” μŠ€ν„°λŸ½μ˜ 간격과 λŒ€κ° λ³΄κ°•κ·Όμ˜ 간격을 κ³ λ €ν•˜μ—¬ 13 mm 골재λ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜μ˜€λ‹€. Table 3은 ASTM C39/C39M-17(KS F 2405)의 μ‹œν—˜λ°©λ²•μ„ μ΄μš©ν•˜μ—¬ 콘크리트의 기계적 νŠΉμ„±μ„ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. μŠ¬λŸΌν”„λŠ” 160 mm, κ³΅κΈ°λŸ‰μ€ 3.8 %, λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©° 압좕강도 μ‹œν—˜λ°©λ²•μ— μ˜ν•œ μ••μΆ•κ°•λ„λŠ” 35 MPa, 콘크리트의 νƒ„μ„±κ³„μˆ˜λŠ” 26.33 GPa, ν‘Έμ™€μ†‘λΉ„λŠ” 0.17둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

Fig. 1. Details of test specimens

../../Resources/kci/JKCI.2021.33.3.235/fig1.png

Table 2. Mix proportions of concrete

Coarse aggregate (mm)

Slump

(mm)

Air content

(%)

W/B

(%)

S/a

(%)

Unit weight (kg/m3)

W

C

S

G

13

160Β±10

4.0Β±0.5

50

40

200

400

729

922

Table 3. Mechanical properties of concrete

Type

$f_{ck}$

(MPa)

$f_{cu}$

(MPa)

$E_{c}$ (GPa)

$ΞΌ$

(-)

Concrete 30

30

35

26.33

0.17

3.1.2 μ² κ·Ό 및 κ°•μž¬μ˜ 기계적 νŠΉμ„±

Fig. 2 및 Table 4λŠ” λ³Έ 연ꡬ에 μ‚¬μš©λ˜λŠ” μ² κ·Όκ³Ό κ°•μž¬μ˜ 기계적 νŠΉμ„±μ„ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. 길이방ν–₯ μ² κ·Ό D6의 경우 항볡강도 및 인μž₯κ°•λ„λŠ” 각각 285 MPa 및 363 MPa이며 νƒ„μ„±κ³„μˆ˜ 135.6 GPa둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. λŒ€κ° 보강근 D10(SD 500)의 경우 항볡강도 및 인μž₯κ°•λ„λŠ” 각각 500 MPa 및 576 MPa이며, νƒ„μ„±κ³„μˆ˜ 200 GPa둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. κ°•μž¬μ˜ 경우 항볡강도 285 MPa, ν•­λ³΅λ³€ν˜•λ₯ μ€ 1,265.0(10-6), 인μž₯강도 361 MPa 및 νƒ„μ„±κ³„μˆ˜ 225.3 GPa둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

Fig. 2. Tensile behavior of steel reinforcement

../../Resources/kci/JKCI.2021.33.3.235/fig2.png

Table 4. Mechanical properties of steel bar and steel plate

Type

$f_{y}$

(MPa)

$Ξ΅_{y}$

(Γ—10-6)

$f_{u}$

(MPa)

$E_{s}$

(GPa)

Steel bar

D6

285

2,101.1

363

135.6

D10(SD 500)

500

2,505.3

576

200

Steel plate

5 mm

285

1,265.0

361

225.3

3.2 μ‹€ν—˜λ°©λ²•

3.2.1 μ‹€ν—˜μ²΄ μ„€μΉ˜ 상황 및 μž¬ν•˜μ΄λ ₯

Fig. 3은 μ‹€ν—˜μ²΄ μ„€μΉ˜μƒν™©μ„ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. κ·Έλ¦Όμ—μ„œ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 바와 같이 μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” μˆ˜ν‰κ°€λ ₯이 κ°€λŠ₯ν•˜λ„λ‘ 연결보 μ‹€ν—˜μ²΄λ₯Ό 90Β° νšŒμ „μ‹œμΌœ μ„€μΉ˜ν•˜μ˜€λ‹€. 벽체 ν•˜λΆ€μ˜ 고정을 μœ„ν•΄ 미리 맀립해 놓은 κ°•κ΄€ νŒŒμ΄ν”„λ₯Ό ν†΅ν•˜μ—¬ 반λ ₯ ν”„λ ˆμž„μ— μ²΄κ²°ν•˜μ—¬ κ³ μ •μ‹œμΌ°λ‹€. κ°€λ ₯ν”„λ ˆμž„μ€ 연결보 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ λ³€μœ„ 츑정을 μœ„ν•˜μ—¬ 4λ³€ νžŒμ§€λ‘œ μ œμž‘λœ ν”„λ ˆμž„μ΄λ©°, 반λ ₯ν”„λ ˆμž„μ— 연결보λ₯Ό μ„€μΉ˜ ν›„ 벽체 상, ν•˜λΆ€μ— 미리 μ„€μΉ˜ν•œ νŒŒμ΄λΈŒμ— μ—΄μ²˜λ¦¬ν•œ κ°•λ΄‰μœΌλ‘œ μ²΄κ²°ν•˜μ—¬ κ³ μ •μ‹œμΌ°λ‹€. λ˜ν•œ, μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ μˆ˜ν‰λ³€μœ„μ™€ μˆ˜μ§λ³€μœ„λ₯Ό μΈ‘μ •ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ LVDTλ₯Ό μ„€μΉ˜ν•˜μ—¬ 1,000 kN μš©λŸ‰μ˜ 앑좔에이터(actuator)둜 κ°€λ ₯ν•˜μ˜€λ‹€. μ‹€ν—˜ 진행에 따라 μ—°κ²°λ³΄μ˜ 철근에 슀트레인 κ²Œμ΄μ§€(strain gage)와 보 벽체 외뢀에 콘크리트 κ²Œμ΄μ§€(concrete gage)λ₯Ό μ„€μΉ˜ν•¨μœΌλ‘œμ¨, λ‚΄λΆ€ 철근의 μœ„μΉ˜λ³„ λ³€ν˜•νŠΉμ„±, ν•­λ³΅μƒνƒœ, 콘크리트의 벽체 λ³€ν˜•νŠΉμ„± 및 ν•­λ³΅μƒνƒœλ₯Ό ν™•μΈν•˜κ³ μž ν•˜μ˜€λ‹€.

λ³Έ μ‹€ν—˜μ— 적용된 횑 ν•˜μ€‘μ€ 반λ ₯벽에 μ„€μΉ˜λœ 1,000 kNμš©λŸ‰μ˜ 앑좔에이터λ₯Ό μ΄μš©ν•˜μ—¬ λ‹¨λ³€ν˜•λŸ‰μ˜ 배율둜 μ μ¦λ˜λŠ” λ³€μœ„μ œμ–΄ λ°©μ‹μœΌλ‘œ κ°€λ ₯ν•˜μ˜€λ‹€. Fig. 4λŠ” μ‹€ν—˜μ²΄ μž¬ν•˜μ΄λ ₯ 곑선을 λ‚˜νƒ€λ‚Έ κ²ƒμœΌλ‘œ λ„μž…λœ ν•˜μ€‘μ— 따라 μ—°κ²°λ³΄μ˜ ν•˜μ€‘-λ³€μœ„ 관계λ₯Ό νŒŒμ•…ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ μ΄λ‘ κ°’μ˜ 1/2인 100 kNκΉŒμ§€λŠ” ν•˜μ€‘μ œμ–΄ 방식(load control method)으둜 2 사이클씩 반볡 κ°€λ ₯을 μ‹€μ‹œν•˜μ˜€λ‹€. ν•˜μ€‘μ œμ–΄ 이후 κ°€λ ₯ν”„λ ˆμž„μ˜ 상뢀λ₯Ό λ³€ν˜•κ°($\Delta /L$) 0.5 %μ”© μΈ΅κ°„λ³€μœ„μ— ν•΄λ‹Ήν•˜λŠ” λ³€ν˜•λŸ‰μ˜ 배율둜 μ μ¦λ˜λŠ” λ³€μœ„μ œμ–΄ 방식(displacement control method)으둜 2 사이클씩 반볡 κ°€λ ₯을 μ‹€μ‹œν•˜μ˜€λ‹€. λ„μž…λœ ν•˜μ€‘μ— 따라 철근콘크리트 골쑰의 ν•˜μ€‘Β­λ³€μœ„ 관계λ₯Ό νŒŒμ•…ν•˜κ³  μΈ΅κ°„λ³€μœ„μ— 따라 횑λ ₯을 μ œμ–΄ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 외뢀에 λ³€μœ„κ³„(LVDT)λ₯Ό μ„€μΉ˜ν•˜μ—¬ λ„μž…λœ ν•˜μ€‘λ³„ λ³€μœ„λ₯Ό μΈ‘μ •ν•˜λ©΄μ„œ 각 사이클 λ³„λ‘œ κ³„νšλœ λ³€μœ„ 이λ ₯에 따라 λ°˜λ³΅κ°€λ ₯ ν•˜μ˜€λ‹€. μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 강도가 μ΅œλŒ€κ°•λ„μ˜ 85 % μ΄ν•˜λ‘œ μ €ν•˜λ˜μ—ˆμ„ λ•Œ μ‹€ν—˜μ„ μ’…λ£Œν•˜μ˜€λ‹€.

Fig. 3. Test setup

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Fig. 4. Loading history

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4. μ‹€ν—˜κ²°κ³Ό

4.1 νŒŒκ΄΄μ–‘μƒ

Fig. 5λŠ” μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ μ΅œμ’… νŒŒκ΄΄μ–‘μƒμ„ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. κΈ°μ€€ μ‹€ν—˜μ²΄μΈ CCB μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ νŒŒκ΄΄μ–‘μƒμ€ 초기 균열은 μ •(+)κ°€λ ₯ +50 kNκ΅¬κ°„μ—μ„œ 보 ν•˜λΆ€ μ™Όμͺ½μ— μˆ˜ν‰κ· μ—΄μ΄ λ°œμƒλ˜μ—ˆμœΌλ©°, λ³€μœ„μ œμ–΄ +3 mm(λΆ€μž¬νšŒμ „κ° 0.5 %) ꡬ간 첫 번째 사이클 ν•˜μ€‘ 180.4 kNμ—μ„œ 보 쀑앙뢀와 상뢀츑에 사인μž₯ 균열이 λ°œμƒλ¨κ³Ό λ™μ‹œμ— ν•˜λΆ€ μˆ˜ν‰κ· μ—΄μ˜ 진전이 λ°œμƒλ˜μ—ˆλ‹€. λ³€μœ„μ œμ–΄ κ΅¬κ°„μ—μ„œ +30 mm(λΆ€μž¬νšŒμ „κ° 5.0 %) 이상이 λ„˜μ–΄κ°μ— 따라 보와 벽체의 μ ‘ν•©λΆ€κ°€ λ²Œμ–΄μ§€λŠ” ν˜„μƒμ΄ 크게 λ‚˜νƒ€λ‚¬κ³ , μ ‘ν•© λΆ€μœ„μ—μ„œμ˜ 균열폭이 ν˜„μ €ν•˜κ²Œ λ‚˜νƒ€λ‚˜ 콘크리트의 피볡 λ°•λ¦¬ν˜„μƒμ΄ μ‹¬ν™”λ˜μ—ˆμœΌλ©°, 보 μœ„μͺ½ μš°μΈ‘λΆ€μœ„μ—μ„œ 50 mm의 콘크리트의 μ••κ΄΄κ°€ λ°œμƒλ˜μ–΄ μ΅œμ’…νŒŒκ΄΄λ˜λŠ” 양상을 λ„μ—ˆλ‹€.

Fig. 5. Failure mode

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Fig. 5(b) 및 5(c)λŠ” CACB-1-50 및 CACB-1-100 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ νŒŒκ΄΄μ–‘μƒμ„ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. CACB-1-50 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 초기 균열은 λΆ€(-)κ°€λ ₯ -50 kN κ΅¬κ°„μ—μ„œ 보 ν•˜λΆ€ μ™Όμͺ½μ— μˆ˜ν‰κ· μ—΄μ΄ λ°œμƒλ˜μ—ˆμœΌλ©°, μ •(+)κ°€λ ₯ ν•˜μ€‘μ œμ–΄ +100 kN κ΅¬κ°„μ—μ„œ 보 상뢀 였λ₯Έμͺ½μ— μˆ˜ν‰κ· μ—΄μ΄ λ°œμƒλ˜μ—ˆλ‹€. λ³€μœ„μ œμ–΄ +6 mm(λΆ€μž¬νšŒμ „κ° 1.0 %) ꡬ간 첫 번째 사이클 ν•˜μ€‘ +166.9 kNμ—μ„œ 쀑앙뢀 사인μž₯ 균열이 λ°œμƒλ˜μ—ˆλ‹€. μ‹€ν—˜μ²΄ μ΅œμ’…νŒŒκ΄΄λŠ” 보 ν•˜λΆ€μ™€ μ€‘μ•™λΆ€μœ„μ— μ½˜ν¬λ¦¬νŠΈκ°€ λ°•λ¦¬λ˜λ©΄μ„œ λ°œμƒλ˜μ—ˆλ‹€. CACB- 1-100 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 초기 균열은 μ •(+)κ°€λ ₯ +100 kN κ΅¬κ°„μ—μ„œ 보 ν•˜λΆ€ μ™Όμͺ½μ— μˆ˜ν‰κ· μ—΄μ΄ λ°œμƒλ˜μ—ˆμœΌλ©°, μ •(+)κ°€λ ₯ ν•˜μ€‘μ œμ–΄ +100 kN κ΅¬κ°„μ—μ„œ 보 상뢀 였λ₯Έμͺ½μ— μˆ˜ν‰κ· μ—΄μ΄ λ°œμƒλ˜μ—ˆμœΌλ©°, +3 mm λ³€μœ„μ œμ–΄ κ΅¬κ°„μ—μ„œ 보 쀑앙뢀 사인μž₯ κ· μ—΄κ³Ό λ™μ‹œμ— 보 였λ₯Έμͺ½ μœ„μͺ½μ— μˆ˜ν‰κ· μ—΄μ΄ λ°œμƒλ˜μ—ˆλ‹€. CACB-1-50 μ‹€ν—˜μ²΄μ™€ λ§ˆμ°¬κ°€μ§€λ‘œ μ—­μ‹œ κ°•μž¬λ©΄μ„ 따라 사인μž₯ 균열폭이 크게 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. λ³€ λ³€μœ„μ œμ–΄ 24 mm κ΅¬κ°„μ—μ„œ 쀑앙뢀 콘크리트의 λ°•λ¦¬ν˜„μƒμ΄ μΌμ–΄λ‚˜λ©΄μ„œ μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ λ‚΄λ ₯이 85 % μ΄ν•˜λ‘œ κΈ‰κ²©ν•˜κ²Œ μ €ν•˜λ˜μ–΄ μ‹€ν—˜μ„ μ’…λ£Œν•˜μ˜€λ‹€. κ·Έλ¦Όμ—μ„œ λ‚˜νƒ€λ‚œ 바와 같이 CACB-1-100 μ‹€ν—˜μ²΄κ°€ CACB-1-50 μ‹€ν—˜μ²΄μ— λΉ„ν•΄ 사인μž₯ 균열폭이 κΈ‰κ²©ν•˜κ²Œ μ¦κ°€λ˜μ–΄ μ΅œμ’… νŒŒκ΄΄λ˜λŠ” 양상을 λ³΄μ˜€μœΌλ©° μ΄λŠ” μŠ€ν„°λŸ½ 간격이 μƒλŒ€μ μœΌλ‘œ μ»€μ„œ 콘크리트의 κ΅¬μ†νš¨κ³Όμ— κΈ°μΈν•œ κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€.

Fig. 5(d) 및 5(e)λŠ” CACB-2-50 및 CACB-2-100 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ νŒŒκ΄΄μ–‘μƒμ„ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. CACB-2-50 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 초기 균열은 μ •(+)κ°€λ ₯ +50 kN κ΅¬κ°„μ—μ„œ 보 ν•˜λΆ€ μ™Όμͺ½μ— μˆ˜ν‰κ· μ—΄μ΄ λ°œμƒλ˜μ—ˆμœΌλ©°, μ •(+)κ°€λ ₯ ν•˜μ€‘μ œμ–΄ +100 kN κ΅¬κ°„μ—μ„œ 보 상뢀 였λ₯Έμͺ½μ— μˆ˜ν‰κ· μ—΄ 및 사인μž₯ 균열이 λ°œμƒλ˜μ—ˆλ‹€. λ³€μœ„μ œμ–΄ -27 mm(λΆ€μž¬νšŒμ „κ° -4.5 %) κ΅¬κ°„μ—μ„œλŠ” κ°•μž¬λ₯Ό 따라 κΈ‰κ²©ν•˜κ²Œ 사인μž₯ 균열이 λ²Œμ–΄μ§€λ©΄μ„œ 쒌츑의 사인μž₯ κ· μ—΄κ³Ό 우츑의 사인μž₯ 균열이 λ§Œλ‚˜λ©΄μ„œ 보 μš°μΈ‘λΆ€μœ„μ— μ½˜ν¬λ¦¬νŠΈκ°€ λ°•λ¦¬λ˜λŠ” ν˜„μƒμ„ λ³΄μ˜€λ‹€. λ³€μœ„μ œμ–΄ +36 mm κ΅¬κ°„μ—μ„œ λ°œμƒλ˜μ—ˆμœΌλ©°, 보 우츑의 μ½˜ν¬λ¦¬νŠΈκ°€ 균열면을 따라 λ°•λ¦¬λ˜λ©΄μ„œ μ‹¬ν™”λ˜λ©΄μ„œ μ΅œμ’… νŒŒκ΄΄λ˜μ—ˆλ‹€.

CACB-2-100 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 초기 균열은 μ •(+)κ°€λ ₯ +100 kN κ΅¬κ°„μ—μ„œ 보 상뢀 우츑면과 ν•˜λΆ€ μ’ŒμΈ‘λ©΄μ— μˆ˜ν‰κ· μ—΄μ΄ λ°œμƒλ˜μ—ˆμœΌλ©°, 보 μ€‘μ•™λΆ€μœ„μ— μˆ˜ν‰κ· μ—΄μ΄ λ°œμƒλ˜μ—ˆλ‹€. +3 mm λ³€μœ„μ œμ–΄ κ΅¬κ°„μ—μ„œ 보 쀑앙뢀에 초기 사인μž₯ 균열이 λ°œμƒλ˜μ—ˆμœΌλ©° ν•˜μ€‘μ΄ 증가됨에 따라 κ· μ—΄μ˜ μ§„μ „λ˜λŠ” 양상을 λ„μ—ˆλ‹€. λ³€μœ„μ œμ–΄ 18 mm κ΅¬κ°„μ—μ„œ λŒ€κ°λ°©ν–₯으둜 λ°°μΉ˜ν•œ γ„· ν˜•κ°•μ΄ ν•­λ³΅ν•œ ν›„, μ€‘μ•™λΆ€μ˜ 사인μž₯ 균열폭이 κΈ‰μ†ν•˜κ²Œ μ¦κ°€ν•˜λŠ” 양상을 λ³΄μ˜€λ‹€. λ³€μœ„μ œμ–΄ ꡬ간 30 mmμ—μ„œ 보 전면에 걸쳐 콘크리트 피볡박리 ν˜„μƒμ΄ ν˜„μ €ν•˜κ²Œ λ°œμƒλ˜λ©΄μ„œ μ΅œμ’… νŒŒκ΄΄λ˜μ—ˆλ‹€.

CCB μ‹€ν—˜μ²΄ 및 κ°•μž¬λ‘œ λŒ€κ° λ³΄κ°•λœ ν•©μ„± μ—°κ²°λ³΄μ˜ 파괴 μ–‘μƒμ˜ 경우 λ‹€μˆ˜μ˜ 사인μž₯ 균열이 λ°œμƒλ˜λŠ” κ΅¬κ°„κΉŒμ§€λŠ” λΉ„μŠ·ν•œ 양상을 λ³΄μ˜€λ‹€. κ·ΈλŸ¬λ‚˜ 사인μž₯ 균열이 μ§„μ „λ˜λŠ” κ΅¬κ°„μ—μ„œ CCB μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” λ‹€μˆ˜μ˜ 사인μž₯ κ· μ—΄μ—μ„œ 균열폭이 μ¦κ°€λ˜λŠ” 반면, κ°•μž¬λ‘œ λŒ€κ° λ³΄κ°•λœ μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 κ°•μž¬λ‘œ λŒ€κ° λ³΄κ°•λœ 면을 따라 사인μž₯ 균열이 κΈ‰κ²©ν•˜κ²Œ λ²Œμ–΄μ§€λŠ” ν˜„μƒμ΄ λ°œμƒλ˜μ—ˆλ‹€. μ΄λŠ” CCB μ‹€ν—˜μ²΄μ— λΉ„ν•΄ κ°•μž¬λ‘œ λŒ€κ° λ³΄κ°•λœ CACB-1 및 CACB-2 계열 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 상뢀츑과 ν•˜λΆ€μΈ‘μ—μ„œ λ°œμƒλœ 사인μž₯ κ· μ—΄μ˜ 폭이 μ¦κ°€λ˜μ–΄ 쀑앙뢀 μΈκ·Όμ—μ„œ 균열이 μ—°κ²°λ˜λ©΄μ„œ 콘크리트의 피볡박리 ν˜„μƒμ΄ ν˜„μ €ν•˜κ²Œ λ°œμƒλ˜μ–΄ κΈ‰μž‘μŠ€λŸ½κ²Œ νŒŒκ΄΄λ˜λŠ” 양상을 λ„μ—ˆλ‹€.

4.2 ν•˜μ€‘-λ³€μœ„ 관계곑선

Fig. 6은 λ°˜λ³΅ν•˜μ€‘μ„ λ°›λŠ” μ‹€ν—˜μ²΄λ“€μ˜ ν•˜μ€‘-λ³€μœ„ 관계곑선을 λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. κ°€λ‘œμΆ•μ€ μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 이λ ₯λ³€μœ„λ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이고, μ„Έλ‘œμΆ•μ€ μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ λ³€ν˜•μ— λ”°λ₯Έ λ‚΄λ ₯을 λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. Fig. 6(a)λŠ” CCB μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ ν•˜μ€‘-λ³€μœ„ 관계곑선을 λ‚˜νƒ€λ‚Έ κ²ƒμœΌλ‘œ 이λ ₯ 곑선은 μ΅œλŒ€ν•˜μ€‘κΉŒμ§€ μ•ˆμ •μ μœΌλ‘œ μ¦κ°€ν•˜λŠ” 양상을 보이며, μ΅œλŒ€ν•˜μ€‘ 이후 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ λ‚΄λ ₯은 μ•ˆμ •μ μœΌλ‘œ μ €ν•˜λ˜λŠ” 양상을 보인닀. CCB μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 λ³€μœ„μ œμ–΄ ꡬ간 +24 mm($\theta$=4 %)μ—μ„œ 331.94 kN으둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©°, λΆ€(-)κ°€λ ₯μ—μ„œ μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 λ³€μœ„μ œμ–΄ ꡬ간 -24 mm($\theta$=4 %)μ—μ„œ -324.24 kN으둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©°, 평균 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 328.09 kN, 이둠값은 223.03 kN으둜 평균 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯이 섀계 λ‚΄λ ₯에 λΉ„ν•΄ 1.47λ°° λ†’κ²Œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

Fig. 6. Hysteresis response

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../../Resources/kci/JKCI.2021.33.3.235/fig6-2.png../../Resources/kci/JKCI.2021.33.3.235/fig6-3.png

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Fig. 6(b) 및 6(c)λŠ” CACB-1-50 및 CACB-1-100 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ ν•˜μ€‘-λ³€μœ„ 관계곑선을 λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. CACB-1-50 및 CACB-1-100 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 이λ ₯곑선은 μ΅œλŒ€ν•˜μ€‘κΉŒμ§€ λ‚΄λ ₯이 κΈ‰κ²©ν•˜κ²Œ μ¦κ°€ν•˜λŠ” 양상을 보이며, μ΅œλŒ€ν•˜μ€‘ 이후 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ λ‚΄λ ₯이 κΈ‰κ²©ν•˜κ²Œ μ €ν•˜λ˜λŠ” λΆˆμ•ˆμ •ν•œ 이λ ₯곑선을 보인닀. CACB-1-50 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ μ •(+)κ°€λ ₯μ—μ„œ μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 λ³€μœ„μ œμ–΄ ꡬ간 +18 mm ($\theta$=3 %)μ—μ„œ 287.63 kN으둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©°, λΆ€(-)κ°€λ ₯μ—μ„œ μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 λ³€μœ„μ œμ–΄ ꡬ간 -18 mm($\theta$=3 %)μ—μ„œ -289.39 kN으둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©°, 평균 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 289.51 kN, 이둠값은 223.03 kN으둜 평균 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯이 이둠값에 λΉ„ν•΄ 1.30λ°° 크게 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. μ •(+)κ°€λ ₯μ—μ„œ μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 λ³€μœ„μ œμ–΄ ꡬ간 +15 mm($\theta$=2.5 %)μ—μ„œ 269.11 kN으둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©°, λΆ€(-)κ°€λ ₯μ—μ„œ μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 λ³€μœ„μ œμ–΄ ꡬ간 -18 mm($\theta$=-3 %)μ—μ„œ -264.11 kN으둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. 평균 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯ 266.61 kN, 이둠값은 223.03 kN으둜 평균 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯이 이둠값에 λΉ„ν•΄ 1.30λ°° 크게 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

Fig. 6(d) 및 6(e)λŠ” CACB-2-50 및 CACB-2-100 μ‹€ν—˜μ²΄λ“€μ˜ ν•˜μ€‘-λ³€μœ„ 관계곑선을 λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. CACB-2-50 및 CACB-2-100 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 이λ ₯곑선은 μ΅œλŒ€ν•˜μ€‘κΉŒμ§€ λ‚΄λ ₯이 κΈ‰κ²©ν•˜κ²Œ μ¦κ°€ν•˜λŠ” 양상을 보이며, μ΅œλŒ€ν•˜μ€‘ 이후 λ‚΄λ ₯이 κΈ‰κ²©ν•˜κ²Œ κ°μ†Œλ˜λŠ” λΆˆμ•ˆμ •ν•œ 이λ ₯곑선을 λ‚˜νƒ€λ‚΄κ³  μžˆλ‹€. CACB-2-50 μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” μ •(+)κ°€λ ₯μ—μ„œ μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 λ³€μœ„μ œμ–΄ ꡬ간 +24 mm($\theta$=4 %)μ—μ„œ 288.05 kN으둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©°, λΆ€(-)κ°€λ ₯μ—μ„œ μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 λ³€μœ„μ œμ–΄ ꡬ간 -21 mm($\theta$=-3.5 %)μ—μ„œ -291.33 kN으둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©°, 평균 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 289.69 kN, 이둠값인 223.03 kN에 λΉ„ν•΄ 1.30λ°° 크게 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. CACB-2-100 μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” μ •(+)κ°€λ ₯μ—μ„œ μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 λ³€μœ„ μ œμ–΄ ꡬ간 +12 mm($\theta$=2.0 %)μ—μ„œ 281.19 kN으둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©°, λΆ€(-)κ°€λ ₯μ—μ„œ μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 λ³€μœ„μ œμ–΄ ꡬ간 -12 mm($\theta$=-2.0 %)μ—μ„œ -267.21 kN으둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. λ˜ν•œ, CACB-2-100 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 평균 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯ 274.20 kN, 이둠값은 223.03 kN으둜 ν‰κ· μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯이 이둠값에 λΉ„ν•΄ 1.23λ°° 크게 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

CCB μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 평균 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 328.09 kN으둜 CACB-1- 50, CACB-1-100, CACB-2-50 및 CACB-2-100 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 평균 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯ 288.51 kN, 266.61 kN, 289.69 kN 및 274.20 kN보닀 각각 1.13λ°°, 1.23λ°°, 1.13λ°° 및 1.20λ°° 크게 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

Table 5λŠ” 각 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 섀계내λ ₯ 및 μ‹€μ œ λ‚΄λ ₯값을 μ •λ¦¬ν•œ κ²ƒμœΌλ‘œ ν‘œμ—μ„œ λ‚˜νƒ€λ‚œ 바와 같이 CCB μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 이둠식에 λŒ€ν•œ μ‹€ν—˜κ°’μ€ 1.47둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. λ˜ν•œ, CACA 계열 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 1.20~1.29 λ²”μœ„λ‘œ, λͺ¨λ“  κ²½μš°μ— 기쀀식 값을 20 % 이상 μƒνšŒν•˜λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©° λŒ€μ²΄ 상세λ₯Ό κ°–λŠ” ν•©μ„±μ—°κ²° 보 μ‹€ν—˜μ²΄κ°€ μ†Œμš” μ„±λŠ₯을 ν™•λ³΄ν•˜λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

Table 5. CCB, CACB-1 and CACB-2 shear strength predictions for link beam specimens

Specimen

β‘ $V_{d}$

(kN)

β‘‘$V_{s}$

(kN)

β‘’$V_{n}$

(kN)

At ultimate

$V_{u}/V_{n}$

$V_{u}$ (kN)_

$\theta_{u}$

(radΓ—10-2) (%)

$\delta_{u}$

(mm)

Meaures strength

β‘£Average strength

β‘£/β‘ *

β‘£/β‘’

CCB

+

223.03

85.75

308.78

331.94

328.09

4

24

1.47

1.06

-

-324.24

-4.5

-27

CACB-1-50

+

85.75

308.78

287.63

288.51

3

18

1.29

0.93

-

-289.39

-3

-18

CACB-1-100

+

42.88

265.96

269.11

266.61

2.5

15

1.20

1.00

-

-264.11

-2.5

-15

CACB-2-50

+

85.75

308.78

288.05

289.69

4

24

1.30

0.94

-

-291.33

-3.5

-21

CACB-2-100

+

42.88

265.96

281.19

274.20

2.0

12

1.23

1.00

-

267.21

-2.0

-12

$V_{n}$: The total nominal shear strength of beams with shear of beams; $V_{s}$: The strength by the strrup; $V_{d}$: Diagonal reinforcement strength=$2A_{vd}f_{y}\sin\alpha$; $V_{u}$: Maximum strength; $\theta_{u}$: Member rotation angle corresponding to maximum strength; $\delta_{u}$: Displacement at maximum load

*In ACI 318-19 and KBC 2016 standard formula, only the strength according to β‘  is considered.

4.3 포락선

Fig. 7은 μŠ€ν„°λŸ½ 간격에 λ”°λ₯Έ CACB-1 및 CACB-2 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 사이클 별 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯ 및 평균 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯을 λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. CACB-1 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 μ—¬μ„― 번째 사이클 λ³€μœ„μ œμ–΄ ꡬ간 12 mmκΉŒμ§€ 사이클 별 평균 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 거의 λŒ€λ“±ν•œ 값을 λ‚˜νƒ€λƒˆλ‹€. CACB-1-50 μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” μ—¬λŸ 번째 μ‚¬μ΄ν΄μ—μ„œ μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯이 λ‚˜νƒ€λ‚œ 반면, CACB-1-100 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 일곱 번째 μ‚¬μ΄ν΄μ—μ„œ μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯을 λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. CACB-1-50 μ‹€ν—˜μ²΄ 및 CACB- 1-100 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 각각 287.43 kN 및 266.51 kN으둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©°, CACB-1-50 및 CACB-1-100 μ‹€ν—˜μ²΄μ— λΉ„ν•΄ 1.08λ°° 크게 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. λ˜ν•œ, CACB-1-50은 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯ 이후에 λ‚΄λ ₯이 μ™„λ§Œν•˜κ²Œ κ°μ†Œλ˜λŠ” λ‹€μ†Œ μ•ˆμ •μ μΈ 이λ ₯곑선을 보인 반면, CACB-1-100에 λΉ„ν•΄ μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯ 이후, λ‚΄λ ₯이 κΈ‰κ²©ν•˜κ²Œ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 보이고 μžˆλ‹€. 이와 같이 γ„± κ°•μž¬λ₯Ό λŒ€κ° λ³΄κ°•μœΌλ‘œ μ‚¬μš© μ‹œ μŠ€ν„°λŸ½μ˜ 간격에 λ”°λ₯Έ 거동은 차이가 있으며, μŠ€ν„°λŸ½μ„ 50 mm둜 λ°°κ·Ό μ‹œ κ°•μž¬λ₯Ό 효과적으둜 κ΅¬μ†ν•˜μ—¬ λ‹€μ†Œ 연성적인 거동을 λ³΄μ˜€λ‹€.

Fig. 7. Confinement effect of CACB-1 group

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Fig. 8. Confinement effect of CACB-2 group

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Fig. 8은 γ„·ν˜•κ°•μ„ λŒ€κ°λ³΄κ°•κ·ΌμœΌλ‘œ μΉ˜ν™˜ν•˜μ—¬ μŠ€ν„°λŸ½ 간격에 λ”°λ₯Έ CACB-1 및 CACB-2 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 사이클 별 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯ 및 평균 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯을 λ‚˜νƒ€λ‚Έ 것이닀. CACB-2-50 및 CACB-2-100 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 각각 289.65 kN 및 273.94 kN으둜 λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©°, CACB-2-50이 CACB-2-100 μ‹€ν—˜μ²΄μ— λΉ„ν•΄ 1.06λ°° 크게 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. λ˜ν•œ, CACB-2-50 μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” 36 mmκΉŒμ§€ μ‹€ν—˜μ„ μ§„ν–‰ν•œ 반면, CACB-2-100 μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” 30 mmκΉŒμ§€ μ‹€ν—˜μ΄ μ§„ν–‰λ˜μ–΄ 연성적인 μΈ‘λ©΄μ—μ„œλ„ 차이λ₯Ό λ‚˜νƒ€λƒˆλ‹€. μ΄λŠ” μŠ€ν„°λŸ½μ„ 100 mm둜 λ°°κ·Όν•˜μ˜€μ„ λ•Œμ— 초기 μ‚¬μ΄ν΄μ—λŠ” 효율적으둜 κ΅¬μ†ν•˜λ‚˜ μ—¬μ„― 번째 사이클 12 mm 이후와 같이 μΌμ •ν•œ λ³€μœ„ ꡬ간을 μ§€λ‚˜λ©΄ μŠ€ν„°λŸ½μ˜ 간격에 λŒ€ν•œ μ°¨μ΄λŠ” λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. λ”°λΌμ„œ, CACB-2 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 μŠ€ν„°λŸ½μ„ 간격을 μ‘°λ°€ν•˜κ²Œ ν• μˆ˜λ‘ 연성적인 κ±°λ™νŠΉμ„±μ„ 보이며, μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯에도 영ν–₯을 λ―ΈμΉ˜λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€.

5. κ²° λ‘ 

λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” μ—°κ²°λ³΄μ˜ λ³΅μž‘ν•œ 배근상세λ₯Ό λ‹¨μˆœν™”ν•˜κ³ μž λŒ€κ° λ‹€λ°œμ² κ·Όμ„ κ°•μž¬λ‘œ λŒ€μ²΄ν•œ ν•©μ„± 연결보에 λŒ€ν•œ μ—°κ΅¬λ‘œ λ‹€μŒκ³Ό 같은 결둠을 μ–»μ—ˆλ‹€.

1) CCB μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ νŒŒκ΄΄μ–‘μƒμ€ 보 ν•˜λΆ€ μ™Όμͺ½μ— 초기 μˆ˜ν‰κ· μ—΄μ΄ λ°œμƒ 이후 보 쀑앙뢀와 상뢀μͺ½μ— 사인μž₯ 균열이 λ°œμƒν•˜μ˜€κ³ , 보 상단 μš°μΈ‘λΆ€μœ„μ—μ„œ 콘크리트의 μ••κ΄΄κ°€ λ°œμƒλ˜μ–΄ νŒŒκ΄΄λ˜μ—ˆλ‹€. CACB-1 및 CACB-2 계열 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 사인μž₯ 균열폭이 μ¦κ°€λ˜μ—ˆμœΌλ©° 콘크리트 피볡박리가 ν˜„μ €ν•˜κ²Œ λ°œμƒλ˜λ©΄μ„œ νŒŒκ΄΄λ˜λŠ” 양상을 λ³΄μ˜€λ‹€.

2) 각 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ ν•˜μ€‘-λ³€μœ„κ΄€κ³„κ³‘μ„ μ—μ„œ CCB μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 μ•ˆμ •μ μΈ 이λ ₯곑선을 보인 반면, CACB-1 및 CACB-2 계열 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우, μ΅œλŒ€ν•˜μ€‘ 이후 λΆˆμ•ˆμ •ν•œ 이λ ₯곑선을 보이고 μžˆλ‹€. λ˜ν•œ, CCB μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 평균 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯은 328.09 kN으둜 CACB-1-50, CACB-1-100, CACB-2-50 및 CACB-2-100 μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 평균 μ΅œλŒ€λ‚΄λ ₯ 289.51 kN, 266.61 kN, 289.69 kN 및 274.20 kN보닀 각각 1.13λ°°, 1.23λ°°, 1.13λ°° 및 1.20λ°° λ†’κ²Œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

3) μŠ€ν„°λŸ½ 간격에 λ”°λ₯Έ λ‚΄λ ₯ κ°’κ³Ό 포락선을 뢄석해 보면, μŠ€ν„°λŸ½ 50 mm둜 μ„€κ³„ν•œ CACB-1 μ‹€ν—˜μ²΄κ°€ μŠ€ν„°λŸ½ 100 mm μ„€κ³„ν•œ μ‹€ν—˜μ²΄λŠ” CACB-2κ°€ κ°€μž₯ 효과적인 κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€. λ˜ν•œ, μŠ€ν„°λŸ½ 간격에 λ”°λ₯Έ 포락선 λ‚΄λ ₯곑선을 ν†΅ν•˜μ—¬, κ°•μž¬ μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우 μŠ€ν„°λŸ½μ˜ 간격에 λ”°λ₯Έ 영ν–₯은 ν˜„μ €νžˆ 큰 κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

4) CACA 계열 λͺ¨λ“  μ‹€ν—˜μ²΄μ˜ 경우, 이둠값에 λŒ€ν•œ μ‹€ν—˜κ°’μ˜ λΉ„κ°€ 1.20~1.29 λ²”μœ„λ‘œ, λͺ¨λ“  κ²½μš°μ— 기쀀식 값을 20 % 이상 μƒνšŒν•˜λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©° λŒ€μ²΄ 상세λ₯Ό κ°–λŠ” ν•©μ„±μ—°κ²° 보 μ‹€ν—˜μ²΄κ°€ μ†Œμš” μ„±λŠ₯을 ν™•λ³΄ν•˜λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

κ°μ‚¬μ˜ κΈ€

이 μ—°κ΅¬λŠ” μΆ©λ‚¨λŒ€ν•™κ΅ ν•™μˆ μ—°κ΅¬λΉ„μ— μ˜ν•΄ μ§€μ›λ˜μ—ˆμŒ.

References

1 
ACI Committee 318 , 2019, Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318-19), Farmington Hills, MI; American Concrete Institute (ACI)Google Search
2 
AIK , 2016, Korean Building Code 2016 (KBC 2016) and Commentray. Seoul, Korea, Kimoondang Publishing Company, Architectural Institute of Korea (AIK). (In Korean)Google Search
3 
ASTM C39/C39M-17 , 2017, Standard Test Method for Compressive Strength of Cylindrical Concrete Specimens, West Conshohocken, PA; ASTM InternationalGoogle Search
4 
Kim J. E., Park W. S., Kim S. W., Kim S. W., Jang Y. I., Yun H. K., 2019a, Seismic Performance of Composite Coupling Beams Applying High Strength Concrete, KCI 2019 Fall Conference. 6-8 Nov. 2019. Byunsan, Korea; Korea Concrete Institute (KCI), Vol. 31, No. 2, pp. 89-90Google Search
5 
Kim S. W., 2019, Seismic Performance of Diagonally Reinforced Composite Link Beam with Steel, Ph.D. Dissertation.Google Search
6 
Kim S. W., Park W. S., Kim J. E., Kim S. W., Jang Y. I., Yun H. D., 2019b, Experimental Study of Composite Link Beam with Alternative Detail, KCI 2019 Spring Conference. 8-10 May 2019. Jeju, Korea; Korea Concrete Institute (KCI), Vol. 31, No. 1, pp. 17-18Google Search
7 
Kim S. W., Park W. S., Kim J. E., Kim S. W., Jang Y. I., Yun H. D., 2020, Strength Evaluation according to the Stirrup Spacing of the Composite Coupling Beam with Steel, Proceeding of the Korea Concrete Institute, Vol. 32, No. 1, pp. 17-18Google Search
8 
Kim S. W., Park W. S., Kim S. W., Jang Y. I., Yun H. D., 2018a, A Study on the Behavior Characteristic of Coupling Beams with Shape Steel Beams, KCI 2018 Fall Conference. 7-9 Nov. 2019. Pyeongchang, Korea; Korea Concrete Institute (KCI), Vol. 30, No. 2, pp. 173-174Google Search
9 
Kim S. W., Park W. S., Nam Y. H., Kim S. W., Jang Y. I., Yun H. D., 2018b, Behavior Charateristics of Cupling Beam with Special Details, KCI 2018 Spring Conference. 2-4 May 2018. Changwon, Korea; Korea Concrete Institute (KCI), Vol. 30, No. 1, pp. 89-90Google Search
10 
KMA , 2017, 2017 Earthquake Annual Report, Seoul, Korea; Korea Meteorological Administration (KMA). (In Korean)Google Search
11 
Park W. S., Yun H. D., 2006, Bearing Shear Strength of Steel Coupling Beam-Reinforced Concrete Shear Wall Connection, Journal of Engineering Structure, Vol. 28, No. 9, pp. 1319-1334Google Search
12 
Shahrooz B. M., Remmetter M. E., Qin F., 2013, Seismic Design and Performance of Composite Coupled Walls, Journal of the Structural Engineering, Vol. 119, No. 11, pp. 3291-3309DOI
13 
Song J. W., Chun Y. S., Song J. K., Seo S. Y., Yang K. H., 2016, Seismic Performance of Coupled Shear Wall Structural System with Relaxed Reinforcement Details, Journal of the Korea Concrete Institute, Vol. 28, No. 2, pp. 187-196DOI
14 
Tegos I. A., Penelis G. G., 1988, Seismic Resistance of Short Columns and Coupling Beams Reinforced with Inclined Bars, ACI Structural Journal, Vol. 85, No. 1, pp. 82-88Google Search