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  1. 연세대학교 대학원 토목환경공학과 석박사통합과정 (Yonsei University)
  2. 연세대학교 공과대학 토목환경공학과 교수 (Yonsei University)


난류, 조직구조, Bursting 현상, uw 사분면기법, 큰 와 수치모의, OpenFOAM
Turbulence, Coherent structure, Bursting phenomena, uw quadrant threshold, Large eddy simulation, OpenFOAM

  • 1. 서 론

  • 2. 지배방정식

  •   2.1 유동모형

  •   2.2 Subgrid-scale 모형

  • 3. 수치해석 방법 및 적용

  • 4. Bursting 현상의 분석

  •   4.1 사분면기법

  •   4.2 Bursting 현상이 레이놀즈 응력에 미치는 영향

  • 5. 결 론

1. 서 론

Kline et al. (1967)은 수소기포 가시화실험(hydrogen-bubble visualization)을 이용해 저층(sublayer)에서 상대적으로 유속이 빠른 고속영역(high-velocity streaks)과 유속이 느린 저속영역(low-velocity streaks)으로 구분이 되는 것을 확인하고, 저속영역에서 상승(lift-up), 진동(oscillation), 분출현상(ejection)의 일련의 과정을 밝혀냈다. Corino and Brodkey (1969)는 Kline et al. (1967)과 동일한 현상을 확인하고, 추가로 고속영역에서 하강류가 나타나는 현상과 쓸기현상(sweep)을 밝혀냈다. Kline et al. (1967)과 Corino and Brodkey (1969)가 밝혀낸 상승, 진동, 분출, 쓸기의 일련의 과정을 Bursting 현상(Bursting phenomena)이라고 한다.

난류의 Bursting 현상은 하상 토립자나 부유사의 농도와 같은 스칼라량의 이송과 밀접한 관계가 있는 것으로 밝혀지고 있다. Niño and Garcia (1996)은 유사의 거동은 Bursting 현상과 관련이 있는 것으로 밝혔고, Gyr and Schmid (1997)은 벽 근처의 유사의 거동이 저속 영역에서 상승과 분출현상에 의해 영향을 받는다고 보였다.

과거의 조직구조의 분석은 주로 실험적 연구에 의해 수행되어 왔다. 최근에서야 수치모의를 기반으로 한 조직구조 연구가 활발히 진행되기 시작하였다. 난류를 모의하는 방법으로는 크게 DNS (Direct Numerical Simulation), RANS (Reynolds Averaged Navier-Stokes) 모형, 그리고 LES (Large Eddy Simulation)가 있다. 작은 규모의 와(渦)는 무작위성을 지닌 아주 미세한 구조의 등방성 난류로 구성되어 있다, 하지만, 큰 규모의 와(渦)는 평균흐름과의 상호작용에 의해 조직적으로 변하는 구조를 가지고 있다. RANS의 경우 모든 크기의 규모의 와를 대표하는 크기를 활용해서 시간 평균된 Navier-Stokes 방정식을 해석하기 때문에, 변동성분에 의한 조직적 변동 구조를 지닌 난류를 해석하기엔 적합하지 않다. LES 또는 DNS는 큰 규모의 와(渦)에 대해서 Navier-Stokes 방정식을 직접 해석하기 때문에 조직구조를 분석하는데 적합한 도구이다. 하지만, 큰 레이놀즈 수를 가진 흐름에서 계산비용을 고려하게 된다면 DNS보다 LES 모형이 더 적합하다고 판단된다.

최근에 Nezu and Sanjou (2008)은 침수식생 개수로 흐름에서 실험 결과를 토대로 PIC4DE.gif사분면 기법을 적용하였고, 추가로 LES 모형을 이용해서 식생의 캐노피에서 발달하는 큰 규모의 와(渦) 조직에 대해서 예측하였다. Okamoto and Nezu (2010)는 침수식생 개수로 흐름에서 실험과 LES 모형을 이용해 식생의 캐노피에서 발생하는 조직구조에 대한 비교·분석 연구를 수행하였다. 이러한 LES 모형을 활용한 조직구조에 대한 연구가 활발한 상황인데, 국내에서는 LES를 이용한 흐름 모의 및 추가적인 조직구조에 대한 연구는 거의 없는 실정이다.

따라서 본 연구에서는 LES 모형을 이용하여 매끈한 하상의 직사각형 개수로 흐름을 모의하고, Bursting 현상을 분석하고자 한다. Bursting 현상의 구조를 규명하기 위한 기법으로는 대표적으로 Blackwelder and Kaplan (1976)에 의해 제안된 VITA (Variable Interval Time Average) 기법과 Lu and Willmarth (1973)에 의해 제안된 uw 사분면 기법(uw quadrant threshold)이 있다. 본 연구에서는 Bursting 현상을 분석하기 위해서 uw 사분면 기법을 이용하고자 한다. 매끈한 하상에서 LES모형을 이용한 조직구조의 분석은 향후 다방면의 흐름에서의 조직구조 연구에 기반이 될 수 있을 것이다.

2. 지배방정식

2.1 유동모형

LES의 지배방정식은 연속 방정식과 운동량 방정식을 공간 필터에 적용하여 여과(spatial averaging)시켜 얻을 수 있다. 여과된 연속방정식과 운동량방정식은 각각 다음과 같다.

PIC675.gif (1)

PIC731.gif (2)

여기서 PIC780.gifPIC7B0.gif 방향으로의 순간속도(instantaneous velocity), PIC7F0.gifPIC810.gif 방향으로의 여과 속도(filtered velocity), PIC840.gif는 여과된 압력(filtered pressure), PIC89F.gif는 물의 밀도, PIC8BF.gif는 물의 동점성 계수이다. Eq. (2)의 좌측 두 번째 항을 잔여 응력항(subgird-sclae stress) PIC8EF.gif으로 나타내면 다음과 같다.

PIC94E.gif (3)

Eq. (3)을 Eq. (2)에 대입하여 정리하면 다음과 같은 LES의 운동량 방정식을 얻을 수 있다.

PICAA6.gif (4)

2.2 Subgrid-scale 모형

지배방정식의 완결 문제(closure problem)을 해결하기 위해 여과 과정에서 발생한 비등방성 잔여 응력항에 대한 모델링이 필요하다. 잔여 응력항은 다음과 같이 등방성 요소와 비등방성 요소로 나뉘게 된다.

PICCAB.gif (5)

여기서 PICCCB.gif는 Kronecker delta이다. 비등방성 잔여 응력항 PICD1A.gif를 와점성 개념(eddy-viscosity concept)에 의해 나타내면 다음과 같다.

PICD69.gif (6)

PICDC8.gif (7)

여기서 PICE37.gif는 여과 속도에 대한 변형률, PICEA5.gif는 잔여유속의 난류 점성계수이다. 혼합거리 모형을 사용하여 잔여유속의 난류 점성계수를 정의하면 다음과 같다.

PICF33.gif (8)

PICF53.gif (9)

              

여기서 PICF92.gif는 필터의 크기PICFD2.gif, 그리고 PIC1040.gif는 Smagorinsky 상수이다. 대표적인 Smagoinky 상수 결정 모형은 Smagorinsky (1963)가 제안한 Smagorinksy 모형이 있고, Germano et al. (1991)와 Lilly (1992)가 제안한 dynamic sub-grid 모형이 있다. Smagorinksy 모형의 경우 전단흐름(shear flows)에서 Smagorinksy 상수는 범위로 제시되어 있고, 벽 근처에서는 추가적으로 감쇄함수 (damping function)를 적용하는 과정이 필요하다. 따라서 본 연구에서는 2차 여과과정을 통해 자동적으로 Smagorinksy 상수를 결정하는 다음의 dynamic sub-grid 모형을 사용하였다.

PIC110C.gif (10)

PIC11D8.gif (11)

PIC1285.gif (12)

여기서 PIC1332.gif는 테스트 필터이고, (PIC13B0.gif)는 테스트 필터에 적용하여 여과시킨 항이다.

                              

3. 수치해석 방법 및 적용

본 연구에서는 여과된 연속 방정식과 운동량 방정식을 계산하기 위해서 OpenFOAM에서 제공하는 LES 소스코드를 이용하였다. OpenFOAM은 소스 코드가 공개된 전산유체역학 해석을 위한 소프트웨어 패키지이다. OpenFOAM은 영국의 Imperial College에서 2004년에 공개 코드로 발표 되었으며, 이후 꾸준히 업그레이드가 진행해 왔다. OpenFOAM의 장점은 C 언어를 이용하여 어떤 기능이든 추가할 수 있는 우수한 접근성을 지니고 있기 때문에 연구개발의 확장성을 보장한다. OpenFOAM에서 제공하는 해석코드는 직교좌표계에서 유한체적법을 이용하고, 지배방정식을 이산화하기 위하여 Harlow and Weich (1965)가 제안한 엇갈린 격자체계(staggered Cartesian grid)를 이용한다. 차분 기법으로는 압력항과 확산항에 대해 중앙 차분법을 사용하였고, 시간항에 대해 후방 차분법을 사용하였다. 유속-압력 상관관계를 계산하기 위하여 Issa et al. (1986)이 제안한 PISO 알고리즘을 사용하였다.

Fig. 1은 계산영역과 경계조건을 나타낸 그림이다. 측벽과 바닥벽의 경계조건으로는 비활동 조건(no-slip)을 이용하였고, 수면의 경계조건은 대칭 조건(symmetry condition)을 이용, 주흐름방향으로의 유입·유출부의 경계조건은 완전히 발달된 흐름으로 가정하고 주기 조건(cyclic condition)을 적용하였다. 계산영역은 PIC141F.gif으로 각각 주흐름방향, 횡방향, 연직방향을 의미하고, 주흐름방향으로의 계산영역의 길이 PIC151A.gif는 모든 유속성분의 주흐름방향 상관성(streamwise correlation)이 거의 0이 되기에 충분하다. 계산영역은 PIC15E6.gif개의 절점으로 이산화 하였으며, 격자간 거리는 무차원 거리로 PIC1635.gif, PIC16A3.gif이다.

본 연구에서는 Tominaga et al. (1989)의 폭-수심비가 2인 매끈한 하상의 직사각형 실험수로에 수치모의를 수행하고, 수로 중앙에서 바닥면으로부터의 거리를 달리하여 유속의 시계열 자료를 추출하고 Bursting 현상을 분석하였다. Table 1은 Tominaga et al. (1989)의 실험수로의 제원이다. 평균흐름 및 난류량에 대한 분석은 Ban and Choi (2014)에 포함하였다.

PIC1A1F.gif

Fig. 1. Computational Domain and Boundary Conditions for LES

Table 1. Experimental Conditions of Open-Channel Flow with Smooth Bed (Tominaga et al., 1989)

PIC1AEB.gif

PIC1C24.gif

PIC1C74.gif

PIC1CC3.gif

PIC23C9.gif

PIC261B.gif

PIC2699.gif

PIC26D9.gif

PIC27C4.gif

PIC2804.gif

PIC2853.gif

PIC2883.gif

0.2

0.4

2

0.192

0.244

7.31

0.18

4. Bursting 현상의 분석

4.1 PIC28A3.gif 사분면기법

PIC2940.gif 사분면기법은 Lu and Willmarth (1973)에 의해 제안된 기법으로, 진동속도(fluctuate velocity) PIC2980.gifPIC29CF.gif를 이용하여 Bursting 현상이 레이놀즈 응력에 미치는 영향과 Bursting 현상의 주기를 파악할 수 있다. 순간 레이놀즈 응력은 각 진동속도의 부호와 임의의 배제조건(threshold level)에 의해 Fig. 2와 같이 외향상호작용(outward interaction event), 분출현상(ejection event), 내향상호작용(inward interaction event), 쓸기현상(sweep event), 배제영역(hole)으로 총 5개의 영역으로 나뉘게 된다. 배제조건 H는 임의 크기의 레이놀즈 응력을 시간 평균된 레이놀즈 응력으로 무차원화 시킨 값으로 다음과 같이 정의된다.

PIC2AD9.gif

Fig. 2. Schematic Division of the Four Quadrants

PIC2BB5.gif (13)

각 영역에 포함되는 순간 레이놀즈 응력이(PIC2BF5.gif)이 시간평균된 레이놀즈 응력(PIC2C63.gif)에 미치는 기여율(contribution rate) PIC2CB2.gif은 다음의 식으로부터 계산된다.

PIC306C.gif (14)

PIC3290.gif (15)

여기서 1사분면과 3사분면에 해당하는 PIC32B0.gifPIC32D1.gif은 레이놀즈 응력의 생성 중 음의 생성(negative production)에 기여하는 비율이고, 2사분면과 4사분면에 해당하는 PIC3301.gifPIC3350.gif는 양의 생성에(positive production)에 기여하는 비율이다. PIC33AE.gif(PIC340D.gif)는 순간 레이놀즈 응력을 시간평균 된 레이놀즈 응력으로 무차원화 시킨 변수이고, PIC346C.gif는 각 사분면에 포함되는 순간 레이놀즈 응력의 조건부 확률이다. 또한 순간 레이놀즈 응력이 레이놀즈 응력에 미치는 시간비(fraction time) PIC349C.gif는 다음의 식으로부터 계산된다.

PIC37BA.gif (16)

PIC3818.gif (17)

여기서 PIC3868.gifPIC38C6.gif은 전체 현상의 측정시간 중에 레이놀즈 응력의 양의 생성에 기여하는 현상의 시간비를 의미하고, PIC3AEA.gifPIC3B0A.gif는 레이놀즈 응력의 음의 생성에 기여하는 시간비를 의미한다.

4.2 Bursting 현상이 레이놀즈 응력에 미치는 영향

Fig. 3은 PIC3B4A.gif 사분면 기법을 바닥과 가까운 지점(PIC3C06.gif)과 수심의 중앙(PIC3C56.gif)과 그리고 수면에 근접한 지점(PIC3DFC.gif)에서의 진동속도 PIC3E8A.gifPIC3F37.gif에 적용한 결과이다. Figs. 3(a) and 3(b)를 살펴보면 2사분면과 4사분면에 해당하는 분출현상과 쓸기현상 지배적으로 발생하는 것을 확인할 수 있다. 특히 바닥에서는 전체 발생횟수의 70% 이상이 분출과 쓸기현상인 것을 볼 수 있고, 수심의 중앙에서는 약 65% 이상이 분출과 쓸기현상인 것을 볼 수 있다. 수면에 가까워질수록 분출현상과 쓸기현상의 발생횟수가 감소하여 상호작용과 거의 비슷한 발생횟수를 나타내는 것을 볼 수 있다.

Fig. 4는 배제조건에 따른 순간 레이놀즈 응력의 기여율을 도시한 그림이다. 적용 지점은 Fig. 3과 동일하게 바닥과 중간영역 그리고 수면에 근접한 지점으로 하였다. 그림에서 가로축은 배제조건이고, 세로축은 기여율이다. 바닥과 가까운 지점(PIC3F76.gif)을 살펴보면 분출현상이 레이놀즈 응력의 생성에 가장 큰 기여를 하며 그 다음으로 쓸기현상이 크게 기여한다. 배제조건이 커지면서 급하게 감소하는 것을 볼 수 있다. 즉, 약한 레이놀즈 응력의 기여율이 큰 것을 볼 수 있다. 상호작용에 의한 레이놀즈 응력의 생성(음의 생성)은 거의 없는 것으로 판단된다. 매끈한 하상의 경우 점성저층(viscous sublayer)에서 쓸기현상이 지배적으로 나타난다고 알려져 있다(Wallace et al., 1972), 또한, 점성저층 바로 위의 완충층(buffer layer)에서는 쓸기현상과 분출현상이 동등한 기여율을 보이며, 그 이후의 구간에서는 분출현상이 지배적으로 나타난다고 알려져 있다(Raupach and Thom, 1981). 바닥과 가까운 지점(PIC40A0.gif)은 무차원 거리 PIC4286.gif로 완충층에 해당하고, 이 구간에서 분출현상이 쓸기현상보다 더 우세하게 발생하는 것을 확인 할 수 있다. 수심의 중앙(PIC42D5.gif) 부분의 기여율을 살펴보면 바닥과 가까운 지점과 마찬가지로 분출현상이 쓸기현상보다 크게 나타나고, 배제조건이 작은 경우의 기여율이 더 큰 것을 볼 수 있다. 상호작용의 기여율은 바닥에 비해 약간 증가하였지만 분출과 쓸기현상에 비해 거의 영향이 없는 것으로 판단된다. 마지막으로 수면에 근접한 지점(PIC4382.gif)의 기여율을 살펴보면 상호작용에 의한 영향이 크게 증가하여 분출과 쓸기현상과 비슷한 정도의 기여율을 보여주고 있다. 하지만 바닥과 수심의 중앙에 비해 큰 배제조건에서의 기여율이 큰 것으로, 큰 레이놀즈 응력의 기여율이 커짐을 알 수 있다.

Fig. 5는 배제조건 PIC684F.gif일 때 수심에 따른 각 사분면의 기여율을 무차원 거리(PIC6969.gif)로 나타내어 도시한 것이다. 매우 작은 크기의 순간 레이놀즈 응력도 레이놀즈 응력의 생성에 영향을 미치므로, 이를 고려하기 위해서 기여율에 모든 크기의 순간 레이놀즈 응력을 반영할 필요가 있다. 기존의 실험연구(Lu and Willmarth, 1973; Brodkey, 1974; Nakagawa and Nezu, 1977)와 Kim et al. (1987)의 DNS 결과와 함께 도시하였다. Brodkey et al. (1974)와 Kim et al. (1987)의 결과 PIC6A93.gif인 영역에서 쓸기현상이 분출현상에 비해 크게 나타났지만, 본 연구에서는 분출현상이 쓸기현상보다 크게 나타났다. 이는 격자간 거리가 PIC6B5F.gif로 이러한 벽에서 가까운 지점의 난류구조를 밝혀내기엔 충분하지 않다고 판단된다. 완충층 이후(PIC6BCE.gif)에는 기존 실험 및 수치모의 결과와 잘 일치한다. Nakagawa and Nezu (1977)의 결과를 보면 수면(PIC715C.gif)에 근접할수록 분출과 쓸기 현상의 기여율이 급증하는데, 본 연구에서의 수면의 무차원 거리 PIC71DA.gif는 약 2,200으로 수면에 근접하면서 마찬가지 경향을 보여주는 것을 알 수 있다. Table 2는 Nezu and Nakagawa (1993)가 제시한 분출현상과 쓸기현상의 기여율과 Kim et al. (1987)의 DNS 수치모의 결과이다. 완충층 이후의 구간(PIC722A.gif)에서 분출현상에 의한 레이놀즈 응력의 생성은 약 71%를 차지하고 쓸기현상에 의한 레이놀즈 응력의 생성은 약 55%를 차지하는 것을 볼 수 있다. 본 연구의 결과 다소 작지만 전반적으로 잘 일치하는 것을 볼 수 있다. 분출현상과 쓸기현상의 기여율의 합이 1이 넘는 것은 분출현상과 쓸기현상은 레이놀즈 응력의 양의 생성에 기여하고 상호작용은 레이놀즈 응력의 음의 생성에 기여하기 때문이다.

PIC4DA4.gif

PIC4F4B.gif

PIC57A9.gif

(a) PIC5AD6.gif

(b) PIC5B64.gif

(c) PIC5C01.gif

Fig. 3. Distributions of Fluctuating Velocity PIC5CCD.gif and PIC5D3C.gif

PIC5E27.gif

PIC5F41.gif

PIC6405.gif

(a) PIC64B2.gif

(b) PIC6669.gif

(c) PIC6725.gif

Fig. 4. Contribution Rate with Threshold Level

Fig. 6은분출현상과 쓸기현상의 기여율의 비(PIC81DA.gif)를 거리에 따라 도시한 것이다. 매끈한 하상에서의 실험결과와 DNS 수치모의 결과를 함께 도시하였다. PIC8313.gif의 구간과 PIC8353.gif에서 모두 기존 실험 및 수치모의 결과와 잘 일치하는 결과를 볼 수 있다. 벽에서 가까워 질수록(PIC840F.gif) 분출현상에 비해 쓸기현상의 크기가 증가하는 경향을 볼 수 있다. 또한 Nezu and Nakagawa (1993)는 PIC850A.gif에서 PIC8634.gif를 0.74로 제시하였는데, 비슷한 결과를 얻을 수 있었다. 즉, 완충층 이후의 구간(PIC86B2.gif)에서 분출현상과 쓸기현상의 기여율의 크기와 독립적으로 분출현상과 쓸기현상이 레이놀즈 응력의 양의 생성에 차지하는 비율은 일정하다.

PIC7315.gif

Fig. 5. Distributions of Contribution Rate PIC7364.gif and PIC7365.gif

Table 2. Comparison of Contributions Rate PIC7654.gif

Present LES

Nezu and Nakagawa (1993)

Kim et al. (1987)

PIC7701.gif

PIC7740.gif

PIC77ED.gif

PIC782D.gif

PIC786C.gif

PIC7996.gif

PIC7A43.gif

PIC7AB1.gif

PIC80BD.gif

Fig. 6. Distributions of Ratio PIC80DE.gif/PIC817B.gif

Fig. 7은 배제조건 PIC87BD.gif일 때 수심에 따른 각 사분면의 시간비를 무차원 거리로 나타내어 도시한 것이다. Nakgawa and Nezu (1977)와 Brodkey et al. (1974)의 실험 결과와 함께 도시하였다. 바닥 근처를 제외하면 수치모의 결과 기존 실험 연구의 결과와 대체로 일치하는 것을 볼 수 있다. Table 3은 Nezu and Nakagawa (1993)가 PIC8935.gif (PIC89C2.gif)에서 제시한 분출현상과 쓸기현상의 시간비이다. 제시한 범위에서의 분출현상과 쓸기현상의 각각의 시간비는 약 0.29와 0.33으로, 본 연구에서 동일한 범위에서의 시간비를 확인해본 결과 잘 일치하는 것을 볼 수 있다. 시간비는 전체 측정 시간중 각 현상이 차지하는 시간을 나타내는 것으로, 분출현상은 전체 시간중 29% 정도 발생하고, 쓸기현상은 33% 정도 발생하는 것을 볼 수 있다. 이는 바닥을 제외하고 전체적으로 쓸기현상의 발생시간이 더 많은 것을 알 수 있다.

PIC8AFC.gif

Fig. 7. Distributions of fraction time PIC94D0.gif and PIC952F.gif

Table 3. Comparison of Fraction Time PIC957E.gif

Present LES

Nezu and Nakagawa (1993)

PIC95CD.gif

PIC965B.gif

PIC96C9.gif

PIC9728.gif

PIC993C.gif

PIC99CA.gif

5. 결 론

본 연구에서는 매끄러운 하상 개수로 흐름에서의 조직구조를 분석하기 위하여 LES 모형을 이용하여 수치 모의를 수행하였다. 조직구조의 전반적인 분석을 위하여 Bursting 현상에 초점을 두어 분석을 수행하였다. Bursting 현상을 분석은 PIC9A77.gif 사분면 기법을 이용하여 Bursting 현상이 레이놀즈 응력에 미치는 영향을 파악하였다.

PIC9B81.gif 사분면 기법을 진동속도에 적용한 결과 바닥에 가까운 지점에서 분출과 쓸기현상이 지배적으로 발생하는 것을 볼 수 있었고, 수면에 근접할수록 상호작용의 발생이 증가하는 것을 확인 할 수 있었다. 분츨현상과 쓸기현상은 레이놀즈 응력의 양의 생성에 기여하므로 이를 분석하기 위하여 각 현상의 기여율과 시간비를 분석하였다. 완충층 이후의 구간에서 분출현상의 기여율이 쓸기현상의 기여율에 비해 크게 발생하는 것을 볼 수 있었고, 분출현상과 쓸기현상의 기여율의 비는 일정하게 나타나는 것을 볼 수 있었다. 또한 완충층 이후의 구간에서 분출현상의 시간비가 쓸기현상의 시간비보다 작은 값을 가지는 것을 확인할 수 있었다. 이는 기존 실험연구와 수치모의와 일치하고, Nezu and Nakagawa (1993)가 제안한 범위와도 일치하는 것을 확인할 수 있었다.

Acknowledgements

이 논문은 2013년도 정부(미래창조과학부)의 재원으로 한국연구재단의 지원을 받아 수행된 연구임(NRF-2012R1A2A2A02047 549). 연구비 지원에 감사드립니다.

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