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  1. μΈμ²œλŒ€ν•™κ΅ κ±΄μ„€ν™˜κ²½κ³΅ν•™κ³Ό 석사과정 (Incheon National University)
  2. μΈμ²œλŒ€ν•™κ΅ λ„μ‹œν™˜κ²½κ³΅ν•™λΆ€ λΆ€κ΅μˆ˜ (Incheon National University)
  3. μΈμ²œλŒ€ν•™κ΅ κ±΄μ„€ν™˜κ²½κ³΅ν•™κ³Ό 석사과정 (Incheon National University)


μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆ, λΉ„μ’Œκ΅΄ κ°€μƒˆ ν”„λ ˆμž„, λΉ„μ„ ν˜• 동적 해석, 내진성λŠ₯ 평가, μžλ™λ³΅μ›
Superelastic shape memory alloys, Buckling-restrained braced frame, Nonlinear dynamic analysis, Seismic performance evaluation, Recentering

  • 1. μ„œ λ‘ 

  • 2. μžλ™λ³΅μ› κ°€μƒˆ ν”„λ ˆμž„ ꡬ쑰물

  •   2.1 ꡬ쑰물 섀계상세

  •   2.2 μˆ˜μΉ˜ν•΄μ„ λͺ¨λΈλ§

  •   2.3 μˆ˜μΉ˜ν•΄μ„ 방법

  • 3. 해석결과 및 평가

  •   3.1 μ΅œλŒ€ μΈ΅κ°„λ³€μœ„

  •   3.2 μž”λ₯˜ μΈ΅κ°„λ³€μœ„

  •   3.3 μžλ™λ³΅μ› λŠ₯λ ₯

  • 4. κ²° λ‘ 

1. μ„œ λ‘ 

μš°λ¦¬λ‚˜λΌλŠ” 쀑ꡭ, 일본 λ“±κ³Ό 같은 ν™˜νƒœν‰μ–‘ μ§€μ§„λŒ€μ— μ†ν•˜λŠ” μ£Όλ³€ ꡭ가보닀 지진에 λŒ€ν•΄ 비ꡐ적 μ•ˆμ „ν•˜λ‹€κ³  μΈμ‹λ˜κ³  μžˆμ—ˆλ‹€. κ·ΈλŸ¬λ‚˜ 경주지진(2016λ…„)κ³Ό 포항지진(2017λ…„)이 연달아 λ°œμƒν•˜λ©° 인적, 물적 μžμ‚°μ— 큰 ν”Όν•΄λ₯Ό 야기함에 따라 κΈ°μ‘΄ 지진에 λŒ€ν•œ μ•ˆμ „μ§€μ—­μ΄λΌλŠ” 인식이 λ°”λ€Œκ²Œ λ˜μ—ˆλ‹€(Ban, 2020; Ban and Hu, 2020). 지진에 μ˜ν•œ ν”Όν•΄λ₯Ό λ°©μ§€ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ κ΅­λ‚΄μ—μ„œλ„ 내진섀계 및 보강에 κ΄€ν•œ κΈ°μˆ λ“€μ΄ ν™œλ°œνžˆ μ—°κ΅¬λ˜κ³  μžˆλ‹€. ν˜„μž¬ κΈ°μ‘΄ ꡬ쑰물의 μœ μ§€ 및 λ³΄μˆ˜μ— λŒ€ν•œ μ€‘μš”μ„±μ΄ 증가함에 따라 κΈ°μ‘΄ 건좕물에 적용 κ°€λŠ₯ν•œ μ œμ§„κΈ°μˆ μ΄ ν™œμš©λ˜κ³  μžˆλ‹€. κ·ΈλŸ¬λ‚˜ 기쑴의 μ œμ§„κΈ°μˆ μ€ ν—ˆμš© λ²”μœ„λ₯Ό μ΄ˆκ³Όν•˜λŠ” ν•˜μ€‘μ΄ κ°€ν•΄μ§€λŠ” 경우 μ œμ§„ μž₯μΉ˜μ— μ‹¬κ°ν•œ 손상을 μœ λ°œν•˜μ—¬ 이에 λ”°λ₯Έ μœ μ§€ 및 λ³΄μˆ˜λΉ„μš©μ΄ λ°œμƒν•˜λŠ” λ¬Έμ œμ μ„ 가지고 μžˆλ‹€. 졜근 μ΄λŸ¬ν•œ 문제λ₯Ό ν•΄κ²°ν•˜κΈ° μœ„ν•΄, μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆ(Superelastic Shape Memory Alloys)κ³Ό 같은 재료λ₯Ό ꡬ쑰물의 κ°€μƒˆ λΆ€μž¬ 보강에 적용되고 μžˆλ‹€(McCormick et al., 2007; Yeon et al., 2020). μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ€ μž”λ₯˜λ³€ν˜•μ΄ 거의 남지 μ•ŠλŠ” κΉƒλ°œ λͺ¨μ–‘μ˜ 이λ ₯거동을 보이며, 좔가적인 μ—΄μ²˜λ¦¬λ₯Ό ν•˜μ§€ μ•Šκ³  응λ ₯을 μ œκ±°ν•˜μ˜€μ„ λ•Œ μžλ™ 볡원이 κ°€λŠ₯ν•œ μž¬λ£Œμ΄λ‹€. μ΄λŠ” 주둜 λ‹ˆμΌˆ(Ni)κ³Ό ν‹°νƒ€λŠ„(Ti)의 ν•©κΈˆμΈ λ‹ˆν‹°λ†€(Nitinol)이 ν™œμš©λ˜λ©°, ν˜•μƒκ³Ό ν˜Όν•©λΉ„μ— 따라 μ΅œλŒ€ 8 %의 λ³€ν˜•λ₯  λ²”μœ„κΉŒμ§€ μ›ν˜•λ³΅μ› μ„±λŠ₯을 λ‚˜νƒ€λ‚Έλ‹€(DesRoches et al., 2004; Hu et al., 2012). Alam et al.(2012) 등은 콘크리트 ꡬ쑰물의 μ² κ·Ό 배근에 λ”°λ₯Έ ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ˜ 영ν–₯을 λΆ„μ„ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ 10개의 지진 데이터λ₯Ό ν™œμš©ν•˜μ—¬ λΉ„μ„ ν˜• 동적 μ‹œκ°„ 이λ ₯ 해석을 μˆ˜ν–‰ν•˜μ˜€λ‹€. 해석 κ²°κ³Όλ‘œμ„œ, ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆ ν™œμš©λΉ„κ°€ 더 높은 λΆ€μž¬μΌμˆ˜λ‘ 쀑·저상뢀(6μΈ΅ 이내) ν”„λ ˆμž„ κ΅¬μ‘°λ¬Όμ—μ„œ 내진성λŠ₯이 더 μš°μˆ˜ν•¨μ„ ν™•μΈν•˜μ˜€λ‹€(Alam et al., 2012). Hu(2013) 등은 μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆ 재료λ₯Ό κ°€μƒˆ λΆ€μž¬μ— ν™œμš©ν•˜μ—¬ 이λ₯Ό 특수 쀑심 κ°€μƒˆ ν”„λ ˆμž„κ³Ό λΉ„μ’Œκ΅΄ κ°€μƒˆ ν”„λ ˆμž„(Buckling-Restrained Braced Frame, BRBF) ꡬ쑰물에 μ μš©ν•˜μ—¬ λΉ„μ„ ν˜• 동적 해석을 μˆ˜ν–‰ν•˜μ—¬ ꡬ쑰물의 내진성λŠ₯을 ν‰κ°€ν•˜μ˜€λ‹€(Hu, 2013; Hu and Park, 2014). 이λ₯Ό ν†΅ν•˜μ—¬ λΉ„μ’Œκ΅΄ κ°€μƒˆ ν”„λ ˆμž„ ꡬ쑰물의 경우 압좕응λ ₯에 λŒ€ν•œ 저항이 μš°μˆ˜ν•˜μ—¬ 쀑심 κ°€μƒˆλ³΄λ‹€ μš°μˆ˜ν•œ 내진성λŠ₯을 λ³΄μž„μ„ ν™•μΈν•˜μ˜€λ‹€. λ”°λΌμ„œ λΉ„μ’Œκ΅΄ κ°€μƒˆ ν”„λ ˆμž„ ꡬ쑰물에 μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ„ μ μš©ν•  경우 λΆ€μž¬μ˜ μ˜κ΅¬λ³€ν˜•μ˜ 효과적인 μ œμ–΄κ°€ κ°€λŠ₯ν•˜κ³  λ³΄μˆ˜β€§λ³΄κ°•μœΌλ‘œ μΈν•œ λΉ„μš©μ„ μ ˆκ°μ‹œν‚¬ 수 μžˆμ„ 것이닀. λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ΄ 적용된 λΉ„μ’Œκ΅΄ κ°€μƒˆ ν”„λ ˆμž„ ꡬ쑰물의 해석λͺ¨λΈκ³Ό κ°•μž¬ λͺ¨λΈμ„ λΉ„κ΅ν•˜μ—¬ λΉ„μ„ ν˜• 동적 해석을 톡해 μ „λ°˜μ μΈ 내진성λŠ₯을 ν‰κ°€ν•˜κ³ μž ν•œλ‹€.

2. μžλ™λ³΅μ› κ°€μƒˆ ν”„λ ˆμž„ ꡬ쑰물

2.1 ꡬ쑰물 섀계상세

λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œ μ œμ•ˆν•˜λŠ” μ œμ§„ μž₯μΉ˜λŠ” Fig. 1κ³Ό 같이, κ°•μž¬ 튜브 내뢀에 λͺ¨λ₯΄νƒ€λ₯΄(Mortar)둜 μ±„μš°λ©°, κ·Έ μ½”μ–΄λ₯Ό μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆ λ˜λŠ” κ°•μž¬λ‘œ κ΅¬μ„±ν•œ 2차원 μ„¬μœ  단면 ν˜•μƒμ˜ λΉ„μ’Œκ΅΄ κ°€μƒˆλ₯Ό μ„€κ³„ν•˜μ˜€λ‹€. λ˜ν•œ Fig. 2와 같이, 쒌꡴의 영ν–₯을 μ œκ±°ν•œ 이상적인 응λ ₯ 거동이 λ‚˜νƒ€λ‚˜λ„λ‘ μœ λ„ν•˜μ˜€λ‹€(Kersting et al., 2015).

Figure_KSCE_40_04_01_F1.jpg
Fig. 1.

Design Details of BRB Member

Figure_KSCE_40_04_01_F2.jpg
Fig. 2.

Hysteretic Behavior of BRB Member

일반적인 쀑·저측 ν”„λ ˆμž„ ꡬ쑰물에, 내진 보강을 μœ„ν•˜μ—¬ Fig. 3κ³Ό 같이 μ—­Vμžν˜•(C-Type), Vμžν˜•(V-Type), 볡Xμžν˜•(2X-Type) λ“± 3가지 ν˜•νƒœμ˜ 6μΈ΅ κ°€μƒˆ ν”„λ ˆμž„ ꡬ쑰 ν˜•νƒœλ₯Ό λͺ¨λΈλ§ ν•˜μ˜€λ‹€. 3κ°€μ§€μ˜ ꡬ쑰 ν˜•νƒœμ— μ„œλ‘œ λ‹€λ₯Έ λΆ€μž¬μ˜ μ½”μ–΄ 재료λ₯Ό μ μš©ν•˜μ—¬ 총 6κ°€μ§€μ˜ 해석λͺ¨λΈμ„ κ΅¬μ„±ν•˜μ˜€λ‹€. Fig. 4λŠ” Vμžν˜• λͺ¨λΈμ˜ 상세도λ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚΄λ©°, 이와 같이 μ£Όμš” λΆ€μž¬λ₯Ό λ°°μΉ˜ν•˜μ˜€λ‹€. λ˜ν•œ μš©μ΄ν•œ ꡬ쑰해석 μˆ˜ν–‰μ„ μœ„ν•˜μ—¬ μ§€μ •λœ μ£Ό 절점(Master Node.)에 집쀑 μ§ˆλŸ‰(Lumped Mass)을 μ μš©ν•˜μ—¬ μ‚¬ν•˜μ€‘, ν™œν•˜μ€‘, νš‘ν•˜μ€‘μ˜ μ‘°ν•©μ˜ λ³΅ν•©ν•˜μ€‘μ„ κ΅¬μ„±ν•˜μ˜€λ‹€. κ°€μƒˆμ™€ 보-κΈ°λ‘₯ λΆ€μž¬μ— μ—°κ²°νŒ(Gusset Plate)으둜 μ ‘ν•©λΆ€λ₯Ό κ΅¬μ„±ν•˜μ—¬ μ†Œμ„± λ³€ν˜•μ„ κ°€μƒˆ λΆ€μž¬λ‘œ μœ λ„ν•˜μ˜€κ³  κ°€μƒˆλ₯Ό ν•€μœΌλ‘œ κ³ μ •ν•˜μ—¬ 휨λͺ¨λ©˜νŠΈλ₯Ό λ¬΄μ‹œν•˜κ³  μΆ•μ˜ λ³€ν˜•μ„ μœ λ„ν•˜μ˜€λ‹€. 그리고 보-κΈ°λ‘₯ 접합뢀에 νŒ¨λ„ μ‘΄(Panel Zone)을 ν˜•μ„±ν•˜κ³  보강핀(Rigid Offset)을 λ§λŒ€μ–΄ μΈ΅κ°„ λ³€ν˜•μ΄ 절점 κ³Ό λΆ€μž¬μ˜ μ „λ‹¨λ³€ν˜• 등에 집쀑할 수 μžˆλ„λ‘ ν•˜μ˜€λ‹€. λ˜ν•œ, λ‹¨μžμœ λ„ ν™”ν•˜μ—¬ λ‹€μžμœ λ„ ꡬ쑰물의 해석을 μš©μ΄ν•˜κ²Œ ν•˜μ˜€λ‹€. λ§ˆμ§€λ§‰μœΌλ‘œ, λ³„λ„λ‘œ 강성링크(Rigid Link)λ₯Ό κ΅¬μ„±ν•˜μ—¬ 이상적인 ꡬ쑰해석을 μˆ˜ν–‰ν•  수 μžˆλ„λ‘ μ„€κ³„ν•˜μ˜€λ‹€.

Figure_KSCE_40_04_01_F3.jpg
Fig. 3.

Analysis Model of BRBF

Figure_KSCE_40_04_01_F4.jpg
Fig. 4.

Design Details of BRBF (V-Type)

2.2 μˆ˜μΉ˜ν•΄μ„ λͺ¨λΈλ§

μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆ 코어와 κ°•μž¬μ½”μ–΄λ‘œ κ΅¬μ„±ν•œ κ°€μƒˆ λΆ€μž¬λ₯Ό μ μš©ν•˜μ—¬ 3가지 ν˜•νƒœμ˜ λΉ„μ’Œκ΅΄ κ°€μƒˆ ν”„λ ˆμž„ ꡬ쑰물을 λͺ¨λΈλ§ ν•˜μ˜€λ‹€. OpenSees 2.1.0을 ν™œμš©ν•˜μ—¬ 각 ꡬ쑰물의 μƒλŒ€μ  내진성λŠ₯ 비ꡐ와 μˆ˜μΉ˜ν•΄μ„μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜μ˜€λ‹€(Open System for Earthquake Engineering Simulation, 2009).

μ£Ό μ ˆμ μ— λΆ„ν•΄λ˜λŠ” λ“±κ°€ νš‘ν•˜μ€‘κ³Ό μ „λ°˜μ μΈ ν”„λ ˆμž„ ꡬ쑰물 μ„€κ³„λŠ” λ―Έκ΅­ ASCE 7-05 μ½”λ“œλ₯Ό ν™œμš©ν•˜μ˜€κ³ , AISC-LRFD 맀뉴얼을 μ°Έκ³ ν•˜μ—¬ 각 λΆ€μž¬μ˜ 세뢀적인 섀계와 ν•˜μ€‘μ‘°ν•©μ„ κ²°μ •ν•˜μ˜€λ‹€(AISC, 2001; ASCE, 2006). Table 1은 λ―Έκ΅­ LA지역과 Seattle 지역을 기반으둜 ν•œ 해석λͺ¨λΈ 섀계λ₯Ό μœ„ν•œ 쑰건을 λ‚˜νƒ€λ‚Έλ‹€. μ΅œμƒμΈ΅ 및 λ‚˜λ¨Έμ§€ 측의 μ£Ό 절점의 μ‚¬ν•˜μ€‘(Dead Load, DL)κ³Ό ν™œν•˜μ€‘(Live Load, LL)의 쑰합을 κ²°μ •ν•˜κ³  내진섀계 λ²”μ£Ό(Seismic Design Category)λŠ” Dλ‹¨κ³„λ‘œ μ μš©ν•˜μ˜€μœΌλ©° κ²¬κ³ ν•œ ν† μ§ˆ(Stiff Soil)둜 μ§€λ°˜ 쑰건을 μ„€μ •ν•˜μ—¬ 섀계 쑰건을 μ •ν•˜μ˜€λ‹€.

Table 1.

Design Condition of Analysis Models

Ground Area Load Combination (Roof-story) Load Combination (Other-story) Seismic Design Category Site Condition
LA and Seattle DL : 4.50 kPa, LL : 0.96 kPa DL : 4.12 kPa, LL : 2.39 kPa Class D Stiff Soil (Class D)

λΉ„μ„ ν˜• 동적해석을 μˆ˜ν–‰μ„ μœ„ν•˜μ—¬ Fig. 5와 같이 9.15 m의 κ²½κ°„, 5x5둜 이루어진 평면을 κ΅¬μ„±ν•˜μ—¬ λ‹€μžμœ λ„ ꡬ쑰물을 λ‹¨μžμœ λ„ ν™”ν•˜μ˜€λ‹€. λ©΄ λ°©ν–₯ 비틀림을 λ¬΄μ‹œν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ 횑 λ°©ν–₯ 쀑심좕을 κΈ°μ€€μœΌλ‘œ λŒ€μΉ­μ μœΌλ‘œ 무게 및 κ°•μ„±μ˜ 뢄포 κ· μΌν•˜κ²Œ μ„€κ³„ν•˜μ˜€λ‹€. 보(B2)-κΈ°λ‘₯(C2)을 전단 ν•€μœΌλ‘œ μ—°κ²°ν•˜κ³  μ’… λ°©ν–₯의 λ‚΄μΈ‘ 보-κΈ°λ‘₯을 λͺ¨λ©˜νŠΈ μ ‘ν•©μœΌλ‘œ κ΅¬μ„±ν•˜μ—¬ 횑 ν•˜μ€‘μ— μ˜ν•œ μ „λ‹¨λ³€ν˜•μ„ μœ λ„ν•˜μ˜€λ‹€. λ˜ν•œ, μ™ΈμΈ‘ 보(B1)-κΈ°λ‘₯(C1)은 λͺ¨λ©˜νŠΈ μ ‘ν•©μœΌλ‘œ μ„€κ³„ν•˜μ˜€κ³  λΉ„μ’Œκ΅΄ κ°€μƒˆ λΆ€μž¬λŠ” 점선 뢀뢄에 λ°°μΉ˜λ˜λ„λ‘ μ„€κ³„ν•˜μ˜€λ‹€. λ”°λΌμ„œ 이처럼 κ·œμΉ™μ μœΌλ‘œ λ‹€μžμœ λ„ λͺ¨λΈμ„ κ΅¬μ„±ν•˜μ—¬ 2차원 λͺ¨λ“œμŠ€νŽ™νŠΈλŸΌν•΄μ„(Modal Spectrum Analysis) λ°©λ²•μœΌλ‘œ 해석 μˆ˜ν–‰μ΄ κ°€λŠ₯ν•˜κ²Œ λͺ¨λΈμ„ 상세 μ„€κ³„ν•˜μ˜€λ‹€.

Figure_KSCE_40_04_01_F5.jpg
Fig. 5.

Plan View of BRBF

2차원λͺ¨λΈμ€ 지간 길이 9.15 m, μΈ΅κ°„ 높이 3.96 m둜 μ„€μ •ν•˜μ˜€κ³ , Table 2와 같이 λΆ€μž¬μ˜ 섀계 상세λ₯Ό κ²°μ •ν•˜μ˜€λ‹€.

Table 2.

Design Details of BRBF Members

Story Outer Column (C1) Outer Beam (B1) Inner Column (C2) Inner Beam (B2) BRB
Core (mm2) Casing Tube
1 W14Γ—109 W24Γ—84 W12Γ—87 W24Γ—68 2,580 HSS6Γ—1/4
2 W14Γ—109 W24Γ—84 W12Γ—87 W24Γ—68 2,580 HSS6Γ—1/4
3 W14Γ—109 W24Γ—68 W12Γ—87 W24Γ—68 2,580 HSS6Γ—1/4
4 W14Γ—109 W24Γ—68 W12Γ—87 W24Γ—68 2,580 HSS6Γ—1/4
5 W14Γ—109 W18Γ—50 W12Γ—87 W24Γ—68 2,027 HSS6Γ—1/4
6 W14Γ—109 W18Γ—50 W12Γ—87 W24Γ—68 2,027 HSS6Γ—1/4

OpenSees의 μ½”λ“œλ₯Ό ν™œμš©ν•˜μ—¬ Fig. 6κ³Ό 같이 해석λͺ¨λΈμ„ μ΄μƒν™”ν•˜μ˜€λ‹€. 1.2 DL+1.0 LL의 ν˜•νƒœλ‘œ μ •μ˜λœ μ£Ό μ ˆμ μ— 쀑λ ₯ ν•˜μ€‘μ‘°ν•©μ„ μ§€μ •ν•˜μ˜€κ³ , μ§€λ°˜ μš΄λ™(Ground Motion)을 μ½”λ“œμ— μ μš©ν•˜μ˜€λ‹€. λ˜ν•œ, P-Ξ” 효과λ₯Ό κ³ λ €ν•˜μ—¬ 횑 ν•˜μ€‘μœΌλ‘œ μΈν•œ μΈ΅κ°„ λ³€ν˜• λ°œμƒ μ‹œ κΈ°μšΈμ–΄μ§„ κΈ°λ‘₯에 λŒ€ν•˜μ—¬ ꡬ쑰물의 쀑λ ₯을 κ°λ‹Ήν•˜κ³  이둜 μΈν•œ 좔가적인 μΆ• λ³€ν˜•μ΄ λ°œμƒν•  수 μžˆλ„λ‘ ν•˜μ˜€λ‹€. 그리고 OpenSeesμ—μ„œ μ œκ³΅λ˜λŠ” μ½”λ“œ(Steel01, SMA, Concrete01)λ₯Ό ν™œμš©ν•˜μ—¬ 각 λΆ€μž¬μ˜ 이상적인 이λ ₯ 거동을 λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆμœΌλ©°, Table 3에 재료의 λ¬Όμ„±μΉ˜λ₯Ό μ •λ¦¬ν•˜μ˜€λ‹€. ꡬ쑰물의 μ†Œμ„± λ²”μœ„μ—μ„œμ˜ 뢄석을 μœ„ν•˜μ—¬ NonlinearBeamColumn μ½”λ“œλ₯Ό 보와 κΈ°λ‘₯, κ°€μƒˆ 등에 μ μš©ν•˜μ˜€λ‹€. 2μ°¨μ›μœΌλ‘œ μΉ˜ν™˜λœ λ³΄λŠ” bar, κΈ°λ‘₯은 elasticBeamColumn, 단면은 Wsection μ½”λ“œλ₯Ό μ μš©ν•˜μ˜€μœΌλ©°, 경계 쑰건은 λͺ¨λ‘ κ³ μ •λ‹¨μœΌλ‘œ μ„€μ •ν•˜μ—¬ λͺ¨λΈλ§μ„ μ™„μ„±ν•˜μ˜€λ‹€.

Figure_KSCE_40_04_01_F6.jpg
Fig. 6.

Idealized BRBF (V-Type)

Table 3.

Definition of Material Properties

Steel01 Fy (MPa) E0 (MPa) b
290 and 345 200,000 0.010
SMA E (MPa) Ρps_L 𝜎AM_s (MPa) 𝜎AM_f (MPa) 𝜎MA_s (MPa) 𝜎MA_f (MPa)
55,160 0.07 414 517 310 241
Concrete01 fpc (MPa) πœ€psc0 fpcu (MPa) πœ€psu
-34.5 -0.003 -27.6 -0.060

2.3 μˆ˜μΉ˜ν•΄μ„ 방법

6κ°€μ§€μ˜ 해석λͺ¨λΈμ€ 1.2 DL+1.0 LL의 ν•˜μ€‘ 쑰합을 λ“±κ°€ 점 ν•˜μ€‘μœΌλ‘œ μΉ˜ν™˜ν•˜μ—¬ μ£Όμš” λΆ€μž¬μ˜ 쀑λ ₯을 μ •μ˜ 및 μ μš©ν•˜μ˜€λ‹€. 그리고 λΉ„μ„ ν˜• 동적해석은 지진이 맀우 λΉˆλ²ˆν•˜κ²Œ λ°œμƒν•˜κ³  μžˆλŠ” λ―Έκ΅­ μ„œλΆ€ μ§€μ—­μ˜ LA지역과 Seattle μ§€μ—­μ˜ 각 40개의 μ§€λ°˜ 가속도 ν˜•νƒœμ˜ 지진데이터λ₯Ό ν™œμš©ν•˜μ˜€λ‹€. 지역별 40개의 μ§€μ§„λ°μ΄ν„°λŠ” ASCE 7-05와 FEMA-P695 μ½”λ“œμ—μ„œ κ·œμ •ν•˜λŠ” 섀계 μˆ˜μ€€ 지진(Design Level Earthquake, DLE)의 κ°•λ„λ‘œ ν‘œν˜„λ˜λŠ” 50λ…„ κΈ°μ€€ 지진 λ°œμƒν™•λ₯ μ΄ 10 %의 475λ…„ μž¬ν˜„μ£ΌκΈ°λ₯Ό κ°–λŠ” 20개의 데이터(μ§€μ—­λ³„λ‘œ 지진데이터에 λŒ€ν•˜μ—¬ LA01~20, SE01~20으둜 λͺ…λͺ…ν•œλ‹€.)와 μ΅œλŒ€ μ˜ˆμƒ 지진(Maximum Credible Earthquake, MCE)의 κ°•λ„λ‘œ ν‘œν˜„λ˜λŠ” 50λ…„ κΈ°μ€€ 지진 λ°œμƒν™•λ₯ μ΄ 2 %의 2,475λ…„ μž¬ν˜„μ£ΌκΈ°λ₯Ό κ°–λŠ” 20개의 데이터(μ§€μ—­λ³„λ‘œ 지진데이터에 λŒ€ν•˜μ—¬ LA21~40, SE21~40으둜 λͺ…λͺ…ν•œλ‹€.)둜 κ΅¬μ„±ν•˜μ˜€λ‹€.

μ΄λŸ¬ν•œ μ§€μ§„λ°μ΄ν„°λŠ” 20κ°œμ”© 그룹으둜 λ¬Άμ–΄ μΈν•˜λŒ€ν•™κ΅ κ±΄μΆ•κ³΅ν•™κ³Όμ—μ„œ λ°°ν¬ν•˜λŠ” PRISM (Program for Seismic Response Analysis of Single-Degree-of-Freedom Systems, 2010) μ†Œν”„νŠΈμ›¨μ–΄λ₯Ό ν™œμš©ν•˜μ—¬ 일반적인 ꡬ쑰물에 μ μš©λ˜λŠ” 5 % 감쇠비(Damping Ratio)의 μ§€μ§„μ‘λ‹΅μŠ€νŽ™νŠΈλŸΌμ„ κ΅¬ν•˜μ—¬ 이에 λŒ€ν•œ 평균 가속도 μ‘λ‹΅μŠ€νŽ™νŠΈλŸΌμ„ μ‚°μΆœν•˜μ˜€μœΌλ©°, μ„€κ³„λœ ꡬ쑰물의 ASCE 7-10 μ½”λ“œμ—μ„œ μ œμ‹œλœ λ°©λ²•μœΌλ‘œ λ―Έκ΅­ μ£Όμ •λΆ€ λ³΄κ±΄κ³„νšκ°œλ°œμ‚¬λ¬΄μ†Œ(Office of Statewide Health Planning and Development, OSHPD Seismic Design Maps, 2019)μ—μ„œ μ œκ³΅ν•˜λŠ” 내진 섀계 지도(Seismic Design Maps)λ₯Ό ν™œμš©ν•˜μ—¬ κ΅¬ν•˜μ—¬μ§„ μ„€κ³„μ‘λ‹΅μŠ€νŽ™νŠΈλŸΌ(Design Response Spectrum)κ³Ό λΉ„κ΅ν•˜μ—¬ λΉ„μ„ ν˜• 동적해석을 μˆ˜ν–‰ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ μ§€μ§„λ°μ΄ν„°μ˜ μŠ€μΌ€μΌμ„ μ‘°μ •ν•˜μ˜€λ‹€. Figs. 7 and 8에 각각 LA와 Seattle μ§€μ§„λ°μ΄ν„°μ˜ κ°œλ³„ 가속도 μ‘λ‹΅μŠ€νŽ™νŠΈλŸΌκ³Ό 평균 μ‘λ‹΅μŠ€νŽ™νŠΈλŸΌ κ·Έλž˜ν”„, 그리고 μ„€κ³„μ‘λ‹΅μŠ€νŽ™νŠΈλŸΌ λŒ€λΉ„ μŠ€μΌ€μΌ μ‘°μ •λœ μ§€μ§„μ‘λ‹΅μŠ€νŽ™νŠΈλŸΌμ˜ 비ꡐ κ·Έλž˜ν”„λ₯Ό λ¬˜μ‚¬ν•˜μ˜€λ‹€. Tables 4 and 5에 각각 LA와 Seattle μ§€μ§„λ°μ΄ν„°μ—μ„œμ˜ 해석λͺ¨λΈμ˜ κ³ μœ μ£ΌκΈ°λ³„ 평균지진응닡가속도와 섀계지진응닡가속도λ₯Ό λΉ„κ΅ν•˜μ˜€λ‹€(μ—¬κΈ°μ„œ Sa*λŠ” μ„€κ³„μ‘λ‹΅μŠ€νŽ™νŠΈλŸΌ, Sa**λŠ” μŠ€μΌ€μΌμ΄ μ‘°μ •λœ μ§€μ§„μ‘λ‹΅μŠ€νŽ™νŠΈλŸΌμ˜ 가속도 값을 μ˜λ―Έν•œλ‹€). λΉ„μ„ ν˜• 동적해석에 ν™œμš©ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ μ„€κ³„μ‘λ‹΅μŠ€νŽ™νŠΈλŸΌκ³Ό 평균 μ§€μ§„μ‘λ‹΅μŠ€νŽ™νŠΈλŸΌμ΄ κ·Όμ‚¬ν•œ 값을 λ‚˜νƒ€λ‚΄λ„λ‘ μ§€μ§„λ°μ΄ν„°μ˜ μŠ€μΌ€μΌ 쑰정이 ν•„μš”ν•˜λ‹€. λ”°λΌμ„œ μ§€μ§„λ°μ΄ν„°μ˜ μŠ€μΌ€μΌ ν¬κΈ°λŠ” LA01~20그룹은 1.03, LA21~40그룹은 0.82, SE01~20그룹은 0.91, 그리고 SE21~40그룹은 0.60으둜 μ‘°μ •ν•˜μ˜€λ‹€.

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Fig. 7.

Average and Design Acceleration Response Spectrum (LA Data)

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Fig. 8.

Average and Design Acceleration Response Spectrum (Seattle Data)

Table 4.

Spectral Acceleration for Fundamental Period (LA Data)

Model FundamentalPeriod, T (sec) 50-year cycle 10 % 50-year cycle 2 %
Sa* (g) Sa** (g) Sa* (g) Sa** (g)
C-SMA 1.030 0.829 0.807 1.243 1.255
C-Steel 0.794 1.075 0.979 1.612 1.452
V-SMA 1.077 0.792 0.775 1.188 1.237
V-Steel 0.840 1.016 0.947 1.524 1.421
2X-SMA 1.044 0.817 0.796 1.226 1.245
2X-Steel 0.788 1.083 0.982 1.624 1.458
Table 5.

Spectral Acceleration for Fundamental Period (Seattle Data)

Model Fundamental Period, T (sec) 50-year cycle 10 % 50-year cycle 2 %
Sa* (g) Sa** (g) Sa* (g) Sa** (g)
C-SMA 1.030 0.514 0.452 0.771 0.715
C-Steel 0.794 0.667 0.604 1.000 0.942
V-SMA 1.077 0.491 0.418 0.737 0.683
V-Steel 0.840 0.630 0.610 0.945 0.907
2X-SMA 1.044 0.507 0.440 0.760 0.702
2X-Steel 0.788 0.671 0.604 1.007 0.951

μŠ€μΌ€μΌμ΄ μ‘°μ •λœ μž…λ ₯ 지진데이터λ₯Ό ν™œμš©ν•˜μ—¬ λΉ„μ„ ν˜• 동적해석을 μˆ˜ν–‰ν•˜κ³  지진 ν•˜μ€‘μ— μ˜ν•œ 해석λͺ¨λΈμ˜ 거동을 λ„μΆœν•˜μ˜€λ‹€. λμœΌλ‘œλŠ” λ„μΆœλœ 해석 값을 톡해 해석λͺ¨λΈμ˜ μ΅œλŒ€ μΈ΅κ°„λ³€μœ„, μž”λ₯˜ μΈ΅κ°„λ³€μœ„, μžλ™λ³΅μ›λŠ₯λ ₯을 기반으둜 내진성λŠ₯을 ν‰κ°€ν•˜κ³  기쑴의 κ°•μž¬ λͺ¨λΈκ³Ό μ°¨λ³„λœ 이λ ₯ 거동 νŠΉμ„±μ„ λΆ„μ„ν•˜μ—¬ 이에 λŒ€ν•œ μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ„ ν™œμš©ν•œ μžλ™λ³΅μ› κ°€μƒˆ ν”„λ ˆμž„ ꡬ쑰물의 μš°μˆ˜μ„± 검증을 μˆ˜ν–‰ν•˜μ˜€λ‹€.

3. 해석결과 및 평가

3.1 μ΅œλŒ€ μΈ΅κ°„λ³€μœ„

LA와 Seattle μ§€μ—­μ˜ 총 80개의 지진데이터λ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜μ—¬ ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆκ³Ό κ°•μž¬λ₯Ό μ‚¬μš©ν•œ κ°€μƒˆ ν”„λ ˆμž„ ꡬ쑰물에 λŒ€ν•œ 해석λͺ¨λΈμ„ κ΅¬μ„±ν•˜μ—¬ λΉ„μ„ ν˜• 동적해석을 μˆ˜ν–‰ν•˜μ˜€λ‹€. λΉ„μ„ ν˜• 동적해석 μˆ˜ν–‰ κ²°κ³Όλ₯Ό ν† λŒ€λ‘œ μΈ΅κ°„λ³€μœ„λ₯Ό μ‚°μΆœν•˜μ—¬ 해석λͺ¨λΈμ˜ μΈ΅λ³„λ‘œ μ΅œλŒ“κ°’μ„ μ·¨ν•˜μ—¬ κ²°κ³Όλ₯Ό μ •λ¦¬ν•˜μ˜€λ‹€. Figs. 9~11μ—λŠ” 해석λͺ¨λΈμ˜ μœ ν˜• 및 지진데이터 그룹별 측별 μ΅œλŒ€ μΈ΅κ°„λ³€μœ„λΉ„μ˜ ν‰κ· κ°’μ˜ 뢄포λ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€.

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Fig. 9.

Inter-Story Drift Ratio of C-SMA, C-Steel Model (LA, Seattle)

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Fig. 10.

Inter-Story Drift Ratio of V-SMA, V-Steel Model (LA, Seattle)

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Fig. 11.

Inter-Story Drift Ratio of 2X-SMA, 2X-Steel Model (LA, Seattle)

Figs. 9~11μ—μ„œ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 바와 같이, λͺ¨λ“  해석λͺ¨λΈμ— λŒ€ν•˜μ—¬ μΈ΅κ°„λ³€μœ„κ°€ 1~3측에 μ§‘μ€‘λ˜μ–΄ λ‚˜νƒ€λ‚˜λ©° 특히 λŒ€λΆ€λΆ„ 2μΈ΅μ—μ„œ 제일 크게 λ°œμƒν•¨μ„ 확인할 수 μžˆλ‹€. ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ˜ 경우, κ°•μž¬λ₯Ό μ‚¬μš©ν•œ κ²½μš°λ³΄λ‹€ μΈ΅κ°„λ³€μœ„κ°€ 더 많이 λ°œμƒν•¨μ„ 보여, ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ„ ν™œμš©ν•œ κ°€μƒˆ ν”„λ ˆμž„ ꡬ쑰물의 섀계 및 μ‹œκ³΅κ³„νšμ„ μ„ΈμšΈ λ•Œ ꡬ쑰물 κ°„ μΆ©λΆ„ν•œ 거리 이격이 ν•„μš”ν•˜λ‹€κ³  ν•  수 μžˆλ‹€.

3.2 μž”λ₯˜ μΈ΅κ°„λ³€μœ„

λΉ„μ„ ν˜• 동적해석을 ν†΅ν•˜μ—¬ μ–»μ–΄λ‚Έ 해석λͺ¨λΈμ˜ μž”λ₯˜ μΈ΅κ°„λ³€μœ„ κ²°κ³Όλ₯Ό μ •λ¦¬ν•˜μ—¬ λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. 측별 μž”λ₯˜ μΈ΅κ°„λ³€μœ„μ˜ 뢄포λ₯Ό λΆ„μ„ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ Figs. 12~14에 해석λͺ¨λΈμ˜ μœ ν˜• 및 지진데이터 그룹별 측별 μž”λ₯˜ μΈ΅κ°„λ³€μœ„λΉ„μ˜ ν‰κ· κ°’μ˜ 뢄포λ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€.

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Fig. 12.

Residual Inter-Story Drift Ratio of C-SMA, C-Steel Model (LA, Seattle)

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Fig. 13.

Residual Inter-Story Drift Ratio of V-SMA, V-Steel Model (LA, Seattle)

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Fig. 14.

Residual Inter-Story Drift Ratio of 2X-SMA, 2X-Steel Model (LA, Seattle)

Figs. 12~14μ—μ„œ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 바와 같이, μž”λ₯˜ μΈ΅κ°„λ³€μœ„κ°€ 1~3측에 μ§‘μ€‘λ˜μ–΄ λ‚˜νƒ€λ‚˜λ©° 특히 λŒ€λΆ€λΆ„ 2μΈ΅μ—μ„œ μ΅œλŒ€λ‘œ λ°œμƒν•¨μ„ ν™•μΈν•˜μ˜€λ‹€. κ°•μž¬λ³΄λ‹€ ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ„ μ μš©ν•˜μ˜€μ„ λ•Œ μž”λ₯˜ μΈ΅κ°„λ³€μœ„κ°€ 더 적게 λ°œμƒν•˜μ˜€μœΌλ©°, 비ꡐ적 μ•½ν•œ ν•˜μ€‘μ˜ 지진데이터 그룹일수둝 μž”λ₯˜ μΈ΅κ°„λ³€μœ„μ˜ 차이가 λ‘λ“œλŸ¬μ§€κ²Œ λ°œμƒν•¨μ„ λ³΄μ˜€λ‹€. μ΄λŠ” ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ„ ν™œμš©ν•˜μ˜€μ„ λ•Œ μžλ™λ³΅μ› λŠ₯λ ₯을 λ°œνœ˜ν•˜μ—¬ μ˜κ΅¬λ³€ν˜•μ„ κ°μ†Œμ‹œν‚€λŠ” ν˜„μƒμ΄ λ°œμƒν•˜μ˜€λ‹€κ³  ν•  수 μžˆλ‹€.

3.3 μžλ™λ³΅μ› λŠ₯λ ₯

λΉ„μ„ ν˜• 동적해석을 ν†΅ν•˜μ—¬ μ–»μ–΄λ‚Έ 해석λͺ¨λΈμ˜ μ΅œλŒ€ 및 μž”λ₯˜ μΈ΅κ°„λ³€μœ„ κ²°κ³Όλ₯Ό ν†΅ν•˜μ—¬ μ‚°μΆœλœ μžλ™λ³΅μ›λΉ„μ— κ΄€ν•œ κ²°κ³Όλ₯Ό λ„μ‹œν•˜μ˜€λ‹€. 측별 μžλ™λ³΅μ›μ„±λŠ₯ 뢄포λ₯Ό λΆ„μ„ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ Figs. 15~17에 해석λͺ¨λΈμ˜ μœ ν˜• 및 지진데이터 그룹별 측별 μžλ™λ³΅μ›λΉ„μ— λŒ€ν•œ 평균 뢄포λ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€.

Figure_KSCE_40_04_01_F15.jpg
Fig. 15.

Recentering Ratio of C-SMA, C-Steel Model (LA, Seattle)

Figure_KSCE_40_04_01_F16.jpg
Fig. 16.

Recentering Ratio of V-SMA, V-Steel Model (LA, Seattle)

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Fig. 17.

Recentering Ratio of 2X-SMA, 2X-Steel Model (LA, Seattle)

Figs. 15~17에 λ‚˜νƒ€λ‚Έ 바와 같이, λͺ¨λ“  해석λͺ¨λΈμ— λŒ€ν•˜μ—¬ 비ꡐ적 κ°•ν•œ 지진이 λ°œμƒν•˜μ˜€μ„ λ•Œ, μžλ™λ³΅μ›λΉ„λŠ” μ €μΈ΅(1~3μΈ΅)μ—μ„œ μ•½ν•˜κ²Œ λ‚˜νƒ€λ‚˜μ§€λ§Œ μ•½ν•œ 지진이 λ°œμƒν•œ 경우 κ³ μΈ΅(4~6μΈ΅)μ—μ„œ μ•½ν•˜κ²Œ λ‚˜νƒ€λ‚¨μ„ 확인할 수 μžˆλ‹€. λ˜ν•œ, κ°•μž¬λ³΄λ‹€ ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ„ μ μš©ν•˜μ˜€μ„ λ•Œ μžλ™λ³΅μ›λΉ„κ°€ 훨씬 더 κ°•ν•˜κ²Œ λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©°, μΈ΅λ³„λ‘œ κ· λ“±ν•˜κ²Œ 뢄포함을 확인할 수 μžˆλ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ κ²°κ³Όλ‘œλΆ€ν„°, ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ„ ν™œμš©ν•˜μ˜€μ„ λ•Œ 재료의 μžλ™λ³΅μ› νŠΉμ„±μ„ ν™œμš©ν•˜μ—¬ ꡬ쑰물의 μ˜κ΅¬λ³€ν˜•μ„ μƒλ‹Ήνžˆ κ°μ†Œμ‹œν‚¬ 수 μžˆλ‹€λŠ” 사싀을 방증할 수 μžˆλ‹€.

4. κ²° λ‘ 

κ°•μž¬μ™€ μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆ μ½”μ–΄λ‘œ κ΅¬μ„±λœ κ°€μƒˆλ₯Ό ν™œμš©ν•˜μ—¬, λΉ„μ’Œκ΅΄ κ°€μƒˆ ν”„λ ˆμž„ ꡬ쑰물의 상세 섀계λ₯Ό μ œμ‹œν•˜κ³  6개의 해석λͺ¨λΈμ˜ λΉ„μ„ ν˜• 동적해석을 μˆ˜ν–‰ν•˜μ˜€λ‹€. LA와 Seattle μ§€μ—­μ˜ 총 80개의 지진데이터λ₯Ό μ‚¬μš©ν•œ μ‹€ν—˜ κ²°κ³Όλ‘œλΆ€ν„° ꡬ쑰물의 μ΅œλŒ€ 및 μž”λ₯˜ μΈ΅κ°„λ³€μœ„ 등을 뢄석 및 ν‰κ°€ν•˜μ—¬ λ‹€μŒκ³Ό 같은 결둠을 λ„μΆœν•˜μ˜€λ‹€.

(1) λΉ„μ„ ν˜• 동적 해석을 ν†΅ν•˜μ—¬ μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆκ³Ό κ°•μž¬ λͺ¨λΈμ˜ 1~3측에 μ§‘μ€‘μ μœΌλ‘œ 측별 μ΅œλŒ€ μΈ΅κ°„λ³€μœ„ 및 μž”λ₯˜ μΈ΅κ°„λ³€μœ„μ˜ 뢄포가 λ‚˜νƒ€λ‚˜λ©°, μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ΄ κ°•μž¬ λͺ¨λΈλ³΄λ‹€ 비ꡐ적 κ³ λ₯΄κ²Œ λΆ„ν¬λ˜μ–΄ λ‚˜νƒ€λ‚¨μ„ ν™•μΈν•˜μ˜€λ‹€. μ΄λŠ” μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ΄ κ°•μž¬ λͺ¨λΈλ³΄λ‹€ 횑 ν•˜μ€‘μ„ 효율적으둜 각 측의 κ°€μƒˆμ— λΆ„λ°°, 전달할 수 μžˆλ‹€λŠ” 것을 μ˜λ―Έν•œλ‹€.

(2) μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆ λͺ¨λΈμ΄ κ°•μž¬ λͺ¨λΈλ³΄λ‹€ 비ꡐ적 큰 μ΅œλŒ€ μΈ΅κ°„λ³€μœ„λ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆμŒμ„ λ³Ό 수 μžˆλ‹€. μ΄λŠ” μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ„ μ΄μš©ν•˜λŠ” 경우, κ°€μƒˆ ν”„λ ˆμž„ ꡬ쑰물의 섀계 및 μ‹œκ³΅κ³„νšμ„ μ„ΈμšΈ λ•Œ ꡬ쑰물 κ°„ μΆ©λΆ„ν•œ 이격이 ν•„μš”ν•¨μ„ μ‹œμ‚¬ν•œλ‹€.

(3) λΉ„μ„ ν˜• 동적해석을 μˆ˜ν–‰ν•˜μ—¬ μ‚°μΆœλœ μž”λ₯˜ μΈ΅κ°„λ³€μœ„μ˜ κ²°κ³Όλ‘œλΆ€ν„°, μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆ λͺ¨λΈμ΄ κ°•μž¬ λͺ¨λΈλ³΄λ‹€ 항상 μž‘μ€ λ²”μœ„μ˜ μž”λ₯˜ μΈ΅κ°„λ³€μœ„κ°€ λ°œμƒν•˜λ©΄μ„œ νƒμ›”ν•œ μ΄ˆνƒ„μ„±κ³Ό μžλ™λ³΅μ›λŠ₯λ ₯이 λ°œνœ˜λ¨μ„ ν™•μΈν•˜μ˜€λ‹€. λ”°λΌμ„œ μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆ μ†Œμž¬λŠ” λ³„λ„μ˜ μ—΄μ²˜λ¦¬λ₯Ό ν•˜μ§€ μ•Šκ³  응λ ₯ μ œκ±°λ§ŒμœΌλ‘œλ„ μš°μˆ˜ν•œ μ›ν˜•λ³΅μ›μ„±λŠ₯으둜 μ†Œμ„± λ³€ν˜•μ„ κ°μ†Œμ‹œν‚¬ 수 μžˆμ–΄, μœ μ§€β€§λ³΄μˆ˜λΉ„μš©μ„ κ°μ†Œμ‹œν‚¬ 수 μžˆκΈ°μ— 높은 원가λ₯Ό κ³ λ €ν•˜λ”λΌλ„ κ·Έ κ²½μ œμ„±μ΄ μš°μˆ˜ν•  κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€.

(4) κ°€μƒˆ λΆ€μž¬ 배치 μœ ν˜•μ— λŒ€ν•˜μ—¬, 각 재료 λͺ¨λΈ κ·Έλ£Ήλ³„λ‘œ μ΅œλŒ€ μΈ΅κ°„λ³€μœ„ λΆ„ν¬λŠ” 맀우 μœ μ‚¬ν•œ 양상을 λ³΄μž„μ΄ ν™•μΈλ˜μ—ˆλ‹€. μ΄λŠ” μ΅œλŒ€ μΈ΅κ°„λ³€μœ„λ₯Ό 내진성λŠ₯으둜 κ³ λ €ν•˜λŠ” 경우, 재료 λͺ¨λΈμ˜ λΉ„κ΅λŠ” μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ΄ μš°μˆ˜ν•¨μ„ λ‚˜νƒ€λ‚΄μ§€λ§Œ κ°€μƒˆ 배치 μœ ν˜•μ€ 크게 영ν–₯을 주지 μ•ŠμŒμ„ μ˜λ―Έν•œλ‹€. ν•œνŽΈ μž”λ₯˜ μΈ΅κ°„λ³€μœ„ λΆ„ν¬μ˜ 경우, μ—­Vμžν˜•(Cν˜•)으둜 κ°€μƒˆλ₯Ό λ°°μΉ˜ν•˜μ˜€μ„ λ•Œ κ·Έ 뢄포가 타 μœ ν˜•λ³΄λ‹€ 더 μž‘μ€ 크기λ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. μ΄λŠ” 타 μœ ν˜•κ³ΌλŠ” 달리 κ°€μƒˆ λΆ€μž¬κ°€ 기초의 μ§€μ μ—μ„œ 고정단 ν˜•νƒœλ‘œ μΆ”κ°€ λ°°μΉ˜λ˜λ©΄μ„œ κΈ°μ΄ˆμ—μ„œλΆ€ν„° μ „λ‹¬λ˜λŠ” 지진 ν•˜μ€‘μ— μ˜ν•œ μ—λ„ˆμ§€λ₯Ό μ΄ˆκΈ°μ— ν‘μˆ˜ν•˜μ—¬ μ†Œμ‚° μ‹œν‚€λŠ”λ° μœ λ¦¬ν•œ κ²ƒμœΌλ‘œ ν•΄μ„λœλ‹€. κ·ΈλŸ¬λ‚˜ 지점 ν˜•νƒœλ‘œ κ°€μƒˆ λΆ€μž¬λ₯Ό λ°°μΉ˜ν•¨μ— 따라 μ‹œκ³΅μ„±μ΄ λ–¨μ–΄μ§ˆ 수 μžˆμœΌλ―€λ‘œ ꡬ쑰물의 μ‹œκ³΅μ„±κ³Ό μ„±λŠ₯의 μƒλŒ€μ  ν•„μš”μ„±μ„ κ³ λ €ν•˜μ—¬ κ°€μƒˆ 배치 μœ ν˜•μ„ νƒν•˜μ—¬μ•Ό ν•œλ‹€.

λ³Έ μ—°κ΅¬λŠ” μ΄ˆνƒ„μ„± ν˜•μƒκΈ°μ–΅ν•©κΈˆμ„ ν™œμš©ν•œ μ œμ§„ μž₯치λ₯Ό ν”„λ ˆμž„ ꡬ쑰물 λͺ¨λΈμ— μ μš©ν•˜μ—¬, μ§€μ§„μœΌλ‘œλΆ€ν„° λ°œμƒλ˜λŠ” 영ꡬ λ³€ν˜•μ— λŒ€ν•œ 효과적인 저감 μ„±λŠ₯에 λŒ€ν•˜μ—¬ 해석적 평가λ₯Ό μˆ˜ν–‰ν•˜μ˜€λ‹€. μΆ”ν›„ μœ νš¨ν•œ μ‹€λŒ€ν˜• λ˜λŠ” λͺ¨ν˜•μ‹€ν—˜μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜μ—¬ κ·Έ κ²°κ³Όλ₯Ό λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œ λ‚˜νƒ€λ‚Έ 결과와 λΉ„κ΅β€§λΆ„μ„ν•˜μ—¬, μ œμ•ˆλœ λͺ¨λΈμ— λŒ€ν•œ μ‹€μ œμ  거동과 κ·Έ μ„±λŠ₯을 κ²€μ¦ν•˜λŠ” 연ꡬ가 λΆ€κ°€μ μœΌλ‘œ μˆ˜ν–‰λ˜μ–΄μ•Ό ν•  것이닀.

Acknowledgements

λ³Έ μ—°κ΅¬λŠ” ꡭ토ꡐ톡뢀 κ΅­ν† κ΅ν†΅κΈ°μˆ μ΄‰μ§„μ—°κ΅¬μ‚¬μ—…μ˜ 연ꡬ비 지원(19CTAP-C152266-01)에 μ˜ν•΄ μˆ˜ν–‰λ˜μ—ˆμŠ΅λ‹ˆλ‹€. λ³Έ 연ꡬ 지원에 κΉŠμ€ 감사λ₯Ό λ“œλ¦½λ‹ˆλ‹€.

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