김태윤
(Taeyoon Kim)
이준배
(Junebae Lee)
이동우
(Dongwoo Lee)
신현석
(Hyunsuk Shin)
김현철
(Hyunchul Kim)
*
권순철
(Soonchul Kwon)
†
-
부산대학교 사회환경시스템공학부 토목공학과
(Department of Civil Engineering, Pusan University)
-
㈜ 동인
(Cop. Dong In)
© Korean Society on Water Environment. All rights reserved.
Key words
Clogging, Filtration system, Media, Prmeability coefficients
1. Introduction
현재 우리나라의 수질 오염에 대한 규제는 주로 도시하 수, 공장 폐수 등의 점오염원에 대하여 중점적으로 관리되 어 왔지만 강우에 의한 비점오염원에서의
오염물질에 대한 관리가 미흡하다(Lee and Bae 2002). 또한 우리나라는 국 토 면적이 좁고 높은 하상계수를 가지고 있기 때문에 강우 유출수는 빠른 속도로 이동하여 지표로 쉽게 침투되기 어 려우며,
불투수층이 증가함에 따라 물이 저류하거나 침투하 기 어려운 실정이다(Kang et al., 2011). 뿐만 아니라 급격 한 도시화의 진행은 불투수면을 증가시켜 자연 침투량과 표면 조도계수 감소를 동반하며 비점오염원 등의 문제를 더욱 가속화시켰다(Moon et al., 2015). 비점오염원의 문제 는 지표에 축적되어 있는 중금속 및 유해화학물질 등을 강 우를 통해 인근의 수계로 운반하여 이를 통해 인간의 삶의 질을 낮추고
수생태계를 파괴시키며 하천의 자정작용을 낮 춰 수질을 악화시키는 등 많은 문제점을 안고 있으며 이를 통해 복합적인 생태계의 사슬에서 향후 더 많은
악영향들 을 초래할 수 있다(Kang et al., 2006). 이러한 비점오염물 질이 수계로 유입되는 것을 방지하기 위해 유출수를 저류 및 침투시켜 처리하는 자연형 시설, 장치형 시설 등이 비 점오염 저감에
적용되고 있다. 그 중 장치형 시설의 경우, 대규모의 용지확보가 필요한 자연형 시설에 비해 규모에 맞춰 적용할 수 있으며, 역류 현상 등의 환경 조건에
많은 영향을 받지 않아 많은 지역에서 장치형 시설에 대한 관심 을 보이고 있다(Ballard et al., 2007). 장치형 시설의 종류 는 여과형 시설, 와류형 시설, 스크린형 시설, 응집·침전 처 리형 시설, 생물학적 처리형 시설이 있으며, 이 중 여과형
시설은 강우 유출수를 집수조에서 모은 후 모래·토양 등의 여과재를 통하여 걸러 비점오염물질을 저감시키는 시설로 입상여재를 이용한 여과형 시설은 오랜기간
동안 적용되는 시설이다(Choi et al., 2008). 여과형 시설을 적용하기 위해 서는 환경부 규정에 따라 여재의 폐색, 오염물 재유출, 역 세효율, 여과효율 등을 고려해야 하고(Cho et al., 2006), 여 과형 시설에서 부유물질을 제거하기 위한 중요한 인자인 여재의 투수능과 조도 또한 고려해야 한다. 특히 투수계수 가 큰 여재의 경우, 여과속도는
증가하고 폐색발생 시기는 늦어지지만 제거효율은 낮아진다 (Kim et al., 2009). 국내 에서는 이러한 영향인자들을 고려한 연구가 진행 중이며 Koo et al. (2013)은 장치형 비점오염 저감시설에서 주로 사용되는 4종류의 여재 (EPP, EPS, Zeolite,Perlite)에 대한 여재별로 시간경과에 따른 손실수두변화,
처리전후 SS 농 도변화 및 입도 분포별 특성에 대해 분석했다. 그 결과 EPP 89%, EPS 85.3%, Perlite 88.5%, Zeolite
84.9%의 TSS 평균 처리효율을 보이며 여재의 종류에 관계없이 80% 이상의 양호한 수준을 보였다. 본 연구에 사용된 여재는 인처리, 물리적 흡착,
생물학적 흡착이 용이한 Filtralite®로 담수화 및 수처리를 위해 다양한 방면으로 사용되고 있다 (Eikebrokk and Saltness, 2002; Saltnes et al., 2002). 본 연 구의 목표는 첫째, Filtralite® 여재의 부유물질 처리효율에 영향을 미치는 다양한 영향인자(유량변화, 유입수 농도변 화, 유입수 입자크기, 다짐정도, 누적 고형물 부하)를 고려 한
Lab-scale 평가를 통해 해당여재의 부유물질 저감 효율 성을 검증하는 것에 있다. 둘째, Filtralite® 여재를 pilot-scale의 여과형 시설에 적용 시에 누적 고형물 부하에 따른 TSS 저감효율과 역세척에 따른 손실수두 환원정도를 분석 하여 해당
여재의 실증 적용 가능성을 평가하는데 있다.
2. Materials and Methods
2.1. 사용 여재
실험에 적용된 여재는 노르웨이에 위치하고 있는 SAINTGOBAIN사의 Filtralite® MC 2,5-4 여재로 점토를 가공하여 제조되었으며, 해당 여재의 화학성분은 Table 1과 같다. 각 성분함량은 SiO2 63 %, Al2O3 17 %, Fe2O3 7 %, K2O 4 %, CaO 2 %, Na2O 2 %로 주로 실리카계의 점토로 구성되며 알칼리 광물을 다량 함유한 복합체이다. 여과형 시설에 사 용되는 여재의 크기와 입도분포는 오염원 제거
효율에 영 향을 미치는 중요한 설계인자다. Fig. 1은 여재의 입도분포 를 나타내며, Table 2는 여재의 물리적 특성을 보여준다. 해당 여재는 2 ~ 4 mm의 입경을 가지고, 49.4 %의 공극률 과 160 ~ 260 m2/g의 상대적으로 큰 비표면적을 가진다. 입 상여과에서 공극의 크기는 부유물질 제거에 중요한 영향인 자로, 공극의 크기가 크면 선속도 저하가 적고,
많은 고형 물을 포획할 수 있어 폐색에 유리한 조건을 가진다(Lim et al., 2012).
Table 1. Chemical composition of the filter media
|
SiO2 |
Al2O3 |
Fe2O3 |
K2O
|
CaO
|
Na2O
|
|
63 %
|
17 %
|
7 %
|
4 %
|
2 %
|
2 %
|
Fig. 1. Particle size distribution of filter media.
Table 2. Physical characteristics of the filter media
|
Item
|
Unit
|
Result
|
Method
|
|
Apparent density, dry
|
|
kg/m3 |
669
|
EN 1097-3:1998
|
|
Particle density, dry
|
kg/m3 |
1,322
|
EN 1097-6:1998
|
|
Acidic solubility
|
%
|
1.5
|
EN 12902:2004
|
|
Porosity
|
%
|
49.4
|
EN1097-3:1998
|
2.2. Lab-scale 컬럼 실험 방법
컬럼 실험에 사용된 유입수는 경부고속도로 양산IC에서 강우 시 유출된 유출수를 이용하여 제조하였다. 유입수 성 상에 따른 여재의 오염물질 저감 평가를
위해 컬럼 실험을 수행하였다. 컬럼의 규격은 Fig. 2와 같이 내경 4.8 cm, 높 이 60 cm의 원기둥 형태이며, 1회 실험 당 여재 600 g을 3층(1층 200 g) 각 25회 다짐하여 실험을
수행하였다. 실 험 프로세스는 Table 3과 같이 유량, 유입수 농도, 부유물 질 입경, 투수계수, 폐색주기를 고려한 실험이 진행되었다. (1) case1은 유량변화에 따른 시험원수 내의
TSS 제거효율 을 평가하기 위해 평균유량을 50, 80, 150, 300 mL/min 의 조건으로 각각 2시간씩 실험을 수행하였다. (2) case2는
유 입수 농도 변화에 따른 TSS 제거효율을 평가하기 위해 유 입수를 원수(573 mg/L), 2배(318 mg/L), 4배(200 mg/L)로 희석하여
3가지 경우에 대한 유입수에 대하여 15분간 실험 을 수행 하였다. (3) Andral et al. (1999)은 50 μm 이하의 입자상 물질이 전체 TSS 부하량의 70 ~ 80 %와 관련 있다 고 보고하였고, Cha et al. (2016)은 단일 강우사상에서 대 부분의 입자성 물질들이 50 μm에서 집중 발생하였으며 이들 의 집중관리가 비점오염 관리에서 가장 중요하다고 보고하였 다.
따라서 case3은 다양한 부유물질의 입경에 따른 TSS 제거효율을 평가하기 위해 체가름을 통해 63 μm 이하, 63 ~ 150 μm, 150 μm
이상의 다양한 입경분포에 따른 TSS 제거효율 실험을 수행하였다. (4) case4는 투수계수 변화에 따른 TSS 제거효율을 분석하기 위해 A다짐(KS
F2312)을 수행한 시료와 다짐하지 않은 시료를 구분하여 실험을 수 행하였다. (5) 여과형 시설에서 많은 양의 고형물을 포획할 수 있는 능력은
여재의 필수 사항이다. 따라서 case5는 유 입수 고형물 부하별 TSS 제거효율을 평가하기 위해 유입 수 평균농도 344 mg/L를 평균유량 300
mL/min으로 480분 동안 실험을 진행했다. 시간별 누적고형물 부하량과 이에 대한 TSS 제거효율을 측정하였고, 누적 고형물 부하량은 식 (1)을 이용하여 계산하였다.
Table 3. Experimental conditions of column test
|
Parameter
|
Flow rate change
(case1)
|
Concentration change
(case2)
|
Particle size
(case3)
|
Compaction shapes
(case4)
|
Cumulative loads
(case 5)
|
|
Flow rate (mL/min)
|
50
80
150
300
|
50
|
150
|
150
|
300
|
|
Average concentration (mg/L)
|
190
|
573
318
200
|
430
|
200
|
344
|
|
Particle size (μm)
|
-
|
-
|
63<63 ~ 150<150>
|
-
|
-
|
|
Hydraulic conductivity (cm/sec)
|
0.0184
|
0.0184
|
0.0184
|
0.02991)
0.01842) |
0.0184
|
|
Sampling time (min)
|
15
|
15
|
15
|
15
|
60
|
|
Operation time (hour)
|
2
|
0.25
|
2
|
2
|
6
|
Fig. 2. A schematic diagram of the lab-scale column apparatus.
누적 고형물 부하 시 제거효율로 부유물질 처리에 영향을 미치는 인자를 5가지로 구분하여 실험을 수행하였다. 투수 계수측정은 정수위 실험(KS F 2322)을
통해 분석하였다. 부유물질 농도 측정은 수질오염 공정실험기준(MOE, 2017) 에 따라 GF/C를 이용하여 채수한 샘플 일부를 전처리 후 여과하여 건조기에서 3시간 동안 건조 후 30분간 데시케이 터에 방치 후 분석하였다.
2.3. Pilot-scale 여과형 시설 실험 방법
Lab-scale culum 컬럼실험은 여재의 영향인자를 고려한 평가였다면, 이를 Pilot-scale에 적용 시에는 유입부 스크린, 전처리조의 부하저감
능력, 역세척에 따른 부유물질 탈리정 도 등의 변수를 고려해야 한다. 따라서 Pilot-scale 여과형 시설에 해당 여재 적용 시의 효과를 검증하기
위해 “비점 오염저감시설의 설치 및 관리·운영 매뉴얼(MOE, 2016)” 프로세스를 통해 실험을 진행 하였다. 여과형 시설 실험에 사용된 유입수는 실증실험을 위한 강우 유출수 확보가 어 렵기 때문에 환경부 매뉴얼에
제시된 입도분포 특성을 고 려하여 실리카 재질의 인조규사와 규조토를 4:6으로 배합 하여 63 μm 이하가 전체 구성의 70 ~ 80 %, 63 ~
200 μm 의 입경이 20 ~ 30 %의 구성 비율을 갖도록 하여 시험원수 를 제조하였다. 오염수의 교반 및 분사는 Fig. 3(a)와 같은 10 ton 규모의 부유물질 교반 시스템을 활용하여 시험원수 를 제조하고 이를 여과형 시설에 평균 20 m/h로 공급 하 였다. 오염물 부하실험은
Fig. 3(b)의 ㈜동인에서 제작한 여과형 시설을 이용하여 오염물 부하 및 역세 효율을 평가 하였다. 실험조건은 Table 4와 같이 고형물 부하에 따른 TSS제거효율, 역세척에 의한 손실수두 환원정도를 고려한 실험을 진행하였다. (1) 시간에 따른 오염수 농도별 TSS
제거효율을 평가하기 위해 1 cycle당 30분 간격으로 5회(총 15회) 시료를 채취하여 3 cycle을 분석하였다. (2) 역세척을 통한 여재부의
부유물질 탈리에 의한 손실수두 환원 정도 를 실험하였다. Fig. 4.
Fig. 3. 10 ton scale LID suspended solid mixing and filtration system.
Table 4. Experimental conditions of Pilot-scale test
|
Parameter
|
Linear velocity
(m/hr)
|
Average concentration
(mg/L)
|
Particle size
(μm)
|
Sampling time
(min)
|
Operation time
(hour)
|
|
Solid cumulative loads
|
19.75
|
211.26
|
<63 (70 ~ 80 %)
63 ~ 200 (20 ~ 30 %)
|
30
|
2.5
|
|
Headloss recovery
|
20
|
-
|
-
|
-
|
0.5
|
Fig. 4. Removal efficiency of Total Suspended Solid (TSS) at different variables.
역세척 실험을 통한 손실수두 환원정도 실험은 역세척 후 20 m/h의 선속도에 대하여 여재부를 통과하는 유량이 발생 하는 시점부터 30분간 수행하였다.
여기서 선속도는 여재부 의 단위면적당 유입유량으로 식 (2)을 이용하여 계산하였다.
역세척은 공기세척방식 중 송풍기를 통해 공기를 산기관 으로 주입하였다. 역세척은 최초 고형물 부하 후, 공기세척 을 10.5 m3 부피로 5분 동안 수행하였고, 공기세척 진행 동안 220초 경과시점에 수세척을 80초 동안 동시에 수행하 였다. 역세척 후 청수실험을 30분 이상
수행하여 손실수두 환원정도를 조사하였다.
3. Results and Discussion
3.1. Lab-scale 컬럼을 이용한 TSS 제거효율 평가
3.1.1. 유량변화에 따른 TSS 제거효율
실험결과는 Fig. 5(a)와 같이 유입수 TSS농도는 20 mg/L ~ 230 mg/L의 범위를 보였고, TSS 저감효율은 유량 50 mL/min일 때 97±2 %, 80
mL/min일 때 97.5±1 %, 150 mL /min일 때 92.5±6 %, 300 mL/min일 때 83±4 % 범위의 오 염 저감률을 보였다.
작은 유입유량(50, 80 mL/min)의 여과 플럭스에서 부유물질 저감효율이 높고, (150, 300 mL/min) 일 때의 여과 플럭스가 클 때
부유물질 저감효율이 다소 감소하는 경향을 보였다. 이는 유입부하가 증가 할수록 여 재와 부유물질과의 contact time이 감소하여 여과 흡착 작
용이 감소된 것으로 판단된다. 하지만 4가지 경우 모두 평 균 83 % 이상의 높은 효율을 보였으며, 이는 공극율 49.4 %의 다공성 소재의 높은
비표면적으로 인한 물리적 흡착 및 알칼리 성분을 가지고 있는 여재의 정전기적 흡착을 통 해 부유물질 흡착을 용이하게 하였다.
Fig. 5. Removal efficiency of TSS at pilot scale application.
3.1.2. 유입수 농도 변화에 따른 TSS 제거효율
실험결과 농도별 처리효율은 Fig. 5(b)와 같이 573 mg/L 의 농도에서 평균 95 %, 318 mg/L 농도에서 96 %, 200 mg/L에서 97 %의 저감효율을 보였다. 유입수
농도 변화에 따른 저감효율은 상대적으로 큰 차이를 보이지 않았고, 고 농도 유입수에서 전체 95 %의 높은 제거효율을 나타낸다. 이는 낮은 수면부하율의
유입유량에 대한 분석이었지만 해 당 여재는 초기 고탁도의 강우 유출수에 대한 부유물질제 거가 용이한 것으로 판단된다.
3.1.3. 부유물질 입자크기에 따른 TSS 제거효율
부유물질 입자크기에 따른 실험결과 유입수 평균농도 430 mg/L에서 입경별 처리효율은 Fig. 5(c)와 같이 63 μm 이하, 63 μm ~ 150 μm, 150 μm 이상 일 때 각각 평균 85.6 %, 97.3 %, 97.6 %의 저감효율을 보이며,
부유물질 입 자의 크기가 63 μm 이상 일 때 97 % 이상의 높은 저감효 율을 보이지만, 63 μm 이하의 부유물질에 대해서는 공극이 큰 여재사이에
미립자가 유출되어 흡착 제거효율은 상대적 으로 다소 감소하는 경향을 보였다. 이는 63 μm ~ 150 μm, 150 μm 이상 입자에 대해서는 여재
표면에 부유물질이 흡 착되었지만, 63 μm 이하의 입자에 대해서는 TSS가 컬럼 하부로 이동하여 그 일부가 유출되었기 때문이다. 63 μm 이하의
입자에 대해서 처리효율은 다소 낮았지만 누적 고 형물 부하 측면에서 SS가 여재층에 골고루 분포되어 더 많 은 부유물질을 처리할 수 있을 것이다.
3.1.4. 다짐형상에 따른 TSS 제거효율
실험결과 Fig. 5(d)와 같이 다짐을 실시한 경우(k = 0.0184 cm/sec) 평균 93 %의 제거효율을 보였다. 다짐을 하지 않 은 경우(k = 0.299 cm/sec)
평균 83.4 %의 제거효율을 나타내 며 150분이 경과되는 시점에서는 처리효율이 80 % 미만으 로 감소하는 경향을 보였다. 이는 투수계수가 큰
경우 여 과속도 증가에 의한 처리속도는 증가하였지만, 다짐을 한 경우보다 공극이 커져 부유물질이 유출되기 쉬운 환경으로 조성되어 처리효율이 감소하였다.
하지만 Segismundo et al. (2016)에서는 과도한 다짐으로 인한 여재 파쇄현상은 투수성 저하로 조기폐색의 우려가 있다고 보고되었다. 따라 서 다짐을 통한 적정 투수계수를 반영하는 여재배치의
최 적화가 필요하다.
3.1.5. 누적 고형물 부하별 TSS 제거효율
누적 고형물 부하별 TSS제거효율 실험 결과 실험 시간이 3시간 경과 후 누적 고형물부하가 9 kg/m2가 되었을 시점 부터 부유물질 제거효율이 80 % 미만(72.2 %)으로 급격하 게 감소하였고 유입농도가 높을수록 감소폭이 크고 빠르게 나타났다.
240분 경과시점에서는 여재 전체에 부유물질이 흡착되어 효율이 40 % 미만으로 감소하면서 여재의 기능을 상실했다. 이는 여재의 고형물 흡착능력이
한계에 이르러 원 수내의 고형물질이 그대로 유출되는 현상으로 고형물 부하 에 의해 처리효율이 감소하는 시점에서 역세척을 통한 입 자물질의 탈리를 통한
회복이 필요할 것으로 보인다. 또한 본 연구에 사용된 여재의 경우 순수 여재로 9 kg/m2 이상 의 부유물질을 80 % 이상 처리가 가능한 것으로 나타났다.
3.2. Pilot-scale 장치형 시설 적용 시 TSS 제거효율 평가
3.2.1. 누적 고형물 부하별 TSS 제거효율
여과형 실험시설 처리효율평가를 위해 시설로 유입된 유 입수 평균 TSS농도는 211.3 mg/L, 유출수 평균 TSS 농도 는 34.39 mg/L의
값을 보이며, Fig. 5(a), (b), (c)와 같이 총 3 cycle에 걸쳐 진행된 실험에서 각 cycle 평균처리효율은 87.2 %, 81.3 %, 81.7 % 평균 선속도는 19.78 m/h,
19.68 m/h, 19.78 m/h로 나타났다. 해당여재는 약 20 m/h의 높은 선속도에서도 80 % 이상의 처리효율을 보이며 환경부 ‘비 점오염저감
시설의 설치 및 관리 운영 매뉴얼’에 제시된 여과형 시설 여재의 제거효율 실험에서 “유입농도는 SS기 준으로 150 ~ 350 mg/L 정도로 하여
실험하며, SS제거효율 이 80 %이상 되는 지를 실험을 통해 확인한다”의 내용을 충분히 만족하였다. cycle(2)에서는 초기 제거효율이 76 %
로 감소하였는데, 이는 역세척 후 실험을 진행에 따른 여 재의 재배치가 발생하여 TSS 제거효율이 다소 감소한 것 으로 판단된다. Fig. 5(d)는 각 cycle별 누적 고형물 부하에 따른 제거효율로 총 부하량은 31.68 kg/m2, 각 cycle당 약 10.6 kg 이상의 부하량이 발생하였다. cycle(1)에서는 총부 하량이 11.9 kg/m2까지 고형물 부하 시 87.2 %의 처리효율 을 나타내며, 이는 컬럼 실험의 11.9 kg/m2의 처리효율 52.4 %와 큰 차이를 보였다. 컬럼 실험과 달리 여과형 시 설의 경우 전처리조와 유입부 스크린이 존재하고 있기 때 문에 전처리조의
규모 및 형태에 따라 선속도 및 처리 효 율에 큰 영향이 있는 것으로 나타났다. 비점오염 저감시설 중 여과시설에서 막힘 현상이 발생하는 누적 TSS
부하량 은 1.2 ~ 4.0 kg/m2으로 산정되었으나(Clark and Pitt, 1999; Pitt et al., 2008), 본 연구에서는 3회 반복시험에서 12 kg/m2 이상의 누적 고형물 부하에서 부유물질을 80 % 이상 안정적으로 처리가 가능한 것으로 나타났다. 이는 해당여재 의 다공성 공극구조와 우수한 부유물질
흡착성능 때문에 기존의 여과시설보다 많은 양의 부유물질이 포획이 가능한 것으로 판단된다.
3.2.2. 역세척에 따른 손실수두 환원정도 실험
여과형 시설의 장기적인 유지관리 및 경제성 확보를 위 해 여재의 역세척 효율은 중요한 인자다. Fig. 5(e)는 고형 물 부하시험 3회 실시 후 각 cycle별 역세척 후 고형물 부 하에 따른 손실수두의 환원 정도를 분석한 데이터이다. 역 세척 후 고형물
부하를 통한 손실수두에 따른 부유물질 처 리효율은 다소 감소하는 경향을 보였지만, 각 cycle별 손실 수두 증가 추이는 3 ~ 4 cm로 나타났으며,
시간경과에 따른 낮은 손실수두 값을 보여 폐색에 유리한 조건을 가진다. 3 cycle에 대한 손실수두 환원율은 92 % 이상으로 높게 나타 났으며,
이는 다공성의 거친 표면구조를 가진 여재의 물리 적 특성 때문에 역세척 시 부유물질 탈리에 유리하고, 부 유물질에 대해 낮은 손실수두를 제공하여 후속
강우이벤트 의 안정적인 투수속도 및 부유물질 제거효율을 달성할 것 으로 판단된다.
4. Conclusion
본 연구에서는 초기 우수에 포함되어 있는 TSS를 효과적 으로 제어하기 위해 여과형 시설에 적용되는 다공성 여재 의 사용 가능성을 분석하였다. Lab-scale의
테스트를 통해 유입수의 여과플럭스, 농도, 입경, 투수계수, 누적 고형물 부하에 대한 부유물질 제거효율을 분석하고, pilot-scale의 여과형
시설에 적용 시 20 m/h의 선속도에 대한 부유물질 저감효율과 역세척 후 손실수두 환원 정도를 분석하였다.
-
Lab-scale 실험결과 유입수의 여과 플럭스가 증가할수 록 여재와 부유물질이 흡착할 수 있는 contact time이 감소 하여 부유물질 제거효율이
다소 감소하는 경향을 보였지만 평균 83 % 이상의 높은 효율을 보였다.
-
유입수 농도 변화에 따른 TSS 제거효율 측정 결과 580, 300, 200 mg/L의 유입수 농도에 50 mL/min의 낮은 유입유량에 대하여 유입수
농도와 관계없이 97 % 이상의 저감 효율을 보였다.
-
부유물질의 입자크기에 따른 TSS 제거효율 측정결과 63 μm 이하의 부유물질에 대해서는 공극이 큰 여재사이에 미립자가 유출되는 현상이 발생하였지만
전체적으로 평균 85 % 이상의 높은 제거효율을 보였다.
-
다짐형상에 따른 TSS 제거효율 측정결과 다짐에 의해 투수계수가 감소할수록 투수속도는 감소하지만 좁아진 공 극에 의해 TSS 제거효율은 평균 93
%로 다짐을 하지 않았 을 때보다 부유물질 흡착이 용이하였다.
-
누적 고형물 부하별 TSS 제거효율 측정결과 약 3시간 이 경과하여 누적 고형물 부하가 9.0 kg/m2 이상 되었을 시점부터 TSS 제거효율이 급격하게 감소하는 경향을 보였 지만, 다른 여재들에 비해 많은 양의 오염물질 처리가 가 능한 것으로 판단된다.
-
Pilot-scale 여과형 시설에 해당 여재 적용 시 부유물 질 저감효율과 역세척에 따른 손실수두 환원정도를 분석한 결과 평균 83.4 %의 저감효율과
92 ~ 95 %의 손실수두 환 원정도를 보여주며 장기적인 여재수명을 가지는 것으로 판 단된다.
Acknowledgements
This subject is supported by Korea Ministry of Environment (MOE) as “Public Technology
Program based on Environmental Policy” (2016000200003).
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