-
1. μ λ‘
-
1.1 μ°κ΅¬ λ°°κ²½ λ° λͺ©μ
-
1.2 κΈ°μ‘΄ μ°κ΅¬ κ³ μ°°
-
1.3 μ°κ΅¬ λ²μ λ° λ°©λ²
-
2. ν΄μ λ°©λ²
-
2.1 ν΄μ λμ
-
2.2 ν΄μ λͺ¨λΈ
-
2.3 ν΄μ λ³μ λ° λ°©λ²
-
3. νΉλ³μ§μ§νμ€ μ μ© μ 무μ λ°λ₯Έ κ±°λ
-
3.1 νΉλ³μ§μ§νμ€ μ μ©μ νλ‘ν° κΈ°λ₯μ κ±°λ
-
3.2 νΉλ³μ§μ§νμ€ λ―Έμ μ©μ κ±°λ
-
4. ν΄μλ³μμ λ°λ₯Έ κΈ°λ₯μ κ±°λ
-
4.1 κΈ°λ₯μ μ΅λ μλ΅ λ³μ
-
4.2 κΈ°λ₯μ μμ±λ₯
-
5. κ²° λ‘
1. μ λ‘
1.1 μ°κ΅¬ λ°°κ²½ λ° λͺ©μ
2017λ
11μ 15μΌ κ·λͺ¨ 5.4μ ν¬ν μ§μ§μ΄ λ°μνμ¬ μ μΈ΅ RC νλ‘ν° κ±΄μΆλ¬Όμ λ§μ νΌν΄κ° λ°μνμλ€. κ΅λ΄ μ μΈ΅ 건μΆλ¬Όμ μ£Όλ‘ μ μ©λλ
νλ‘ν°(Pilotis) ꡬ쑰λ νλΆ κ³¨μ‘°, μλΆ λ²½μ ꡬ쑰λ₯Ό κ°λ νμμΌλ‘, μλΆ λ²½μ ꡬ쑰μ λΉνμ¬ νλΆ κ³¨μ‘° ꡬ쑰μ κ°μ± λ° κ°λκ° λΆμ‘±νκ³ ν‘λ ₯μ νμμ€ν
μ΄
μμ§μ μΌλ‘ λΆμ°μ λλ νΉμ§μ κ°μ§λ€. νΉν μΈ΅ κ°μ± λ° κ°λκ° μμ§μΌλ‘ λΆκ· μΌν λΉμ νμ±μ΄ μ¦κ°ν μλ‘ μ§μ§μ μ°μ½μΈ΅ ν¨κ³Ό(soft-weak story
effect)μ μν΄ νλ‘ν° μΈ΅μ κ³Όλν λΉνμ± λ³ν λ° μλ ₯μ΄ μ§μ€λμ΄ κ΅λΆμ μ·¨μ±νκ΄΄κ° λ°μν κ°λ₯μ±μ΄ λλ€.
μ΄μ κ°μ νλ‘ν° κ΅¬μ‘°μ μ·¨μ½μ±μ 극볡νκΈ° μν΄ κ΅λ΄ 건μΆκ΅¬μ‘°κΈ°μ€(KBC2016)μμλ νλ‘ν° μ€κ³μ νΉλ³μ§μ§νμ€(Em)μ κ³ λ €ν μ§μ§νμ€ μ‘°ν©μ μ¬μ©νλλ‘ νλ€. νΉλ³μ§μ§νμ€μ μ·¨μ±νκ΄΄λ‘ μΈν΄ λΉνμ± μ°μ±λ₯λ ₯μ κΈ°λνκΈ° μ΄λ €μ΄ λΆμ¬λ₯Ό μλμ μΌλ‘ λ ν° μ§μ§νμ€μ
λν΄ μ€κ³νμ¬ νμ± μνμμ νμ€μ μ§μ§ν μ μλλ‘ ν κ²μΌλ‘, ꡬ쑰물μ λΆμμ μ±μΌλ‘ λΆκ΄΄λ₯Ό μΌμΌν€κ±°λ μ§μ§νμ€μ νλ¦μ κΈκ²©ν λ³νμν€λ λΆμ¬
λ° μ΄λ₯Ό μ§μ§νλ λΆμ¬μ μ€κ³μμ μ μ©νμ¬μΌ νλ€. νμ§λ§ νΉλ³μ§μ§νμ€μ μ μ©ν΄μΌ νλ λΆμ¬μ νλ¨ κΈ°μ€μ΄ μ λμ μΌλ‘ μ μλμ§ μμ μ€λ¬΄μμλ νΉλ³μ§μ§νμ€μ
μ μ© μ¬λΆλ₯Ό μμ§λμ΄μ 곡νμ νλ¨μ λ°λ₯΄κ³ μλ μ€μ μ΄λ€.
κ΅λ΄ 건μΆκ΅¬μ‘°κΈ°μ€(KBC2016)μ 0306.8.1.μ λ°λ₯΄λ©΄ ν‘λ ₯μ νμμ€ν
μ΄ λΆμ°μλκ³ μ½μΈ΅μ κ°λκ° λ°λ‘ μμΈ΅ κ°λμ 65 % λ―Έλ§μΈ κ²½μ°μ ꡬ쑰물μ
λμ΄κ° 2μΈ΅ λλ 9 m μ΄νλ‘ μ ννκ³ μλλ°, μλΆκ΅¬μ‘°κ° λ²½μκ΅¬μ‘°μΈ κ΅λ΄ νλ‘ν° κ±΄μΆλ¬Όμ λλΆλΆμ΄ μ΄μ ν΄λΉνλ€. λ°λΌμ 3μΈ΅ μ΄μ λλ 9 m
μ΄μ λμ΄μ νλ‘ν° κ±΄μΆλ¬Όμ μ€κ³νκΈ° μν΄μλ μ§μ§νμ€μ μμ€ν
μ΄κ³Όκ°λκ³μ(πΊ0)λ₯Ό κ³±ν νΉλ³μ§μ§νμ€μ μ μ©νμ¬ μ€κ³νμ¬μΌ νλ€. νμ§λ§ νλ‘ν° κ±΄λ¬Όμ μ€κ³νκΈ° μν΄ μ μ©νκ³ μλ μμ€ν
μ΄κ³Όκ°λκ³μμ λμ΄λ₯Ό μ ννλ κ°λλΉ κΈ°μ€μ
νλΉμ±μ΄ κ²μ¦λμ§ μμμΌλ©°, μμ§λΆμ°μμ κ°λ
λ μ λμ μΌλ‘ μ μλμ§ μμ, νλ‘ν° κ±΄μΆλ¬Όμ μ€κ³κΈ°μ€μ λν 곡νμ κ·Όκ±°κ° λΆμ‘±ν μ€μ μ΄λ€. λν,
νμ¬μ κ΅λ΄ ꡬ쑰기μ€μ νλ‘ν° κ±΄λ¬Όμ κ³Όλν μΈ΅κ°λλΉ λ° μΈ΅κ°μ±λΉμ λ°λ₯Έ λμ κ±°λ λ° μμ νΉμ±κ³Ό μ§λ°μ‘°κ±΄μ λ°λ₯Έ 보μ λ΄μ§μ±λ₯μ μ°¨μ΄λ₯Ό κ³ λ €νμ§
λͺ»νκΈ° λλ¬Έμ κ²½μ μ μ΄κ³ ν©λ¦¬μ μΈ λ΄μ§μ€κ³κ° μ μ©λκΈ° μ΄λ ΅λ€κ³ ν μ μλ€.
λ³Έ μ°κ΅¬μμλ μ μΈ΅ RC νλ‘ν° κ±΄μΆλ¬Όμ λν ν©λ¦¬μ μΈ λ΄μ§μ€κ³λ₯Ό ν립νκΈ° μν κΈ°μ΄μ°κ΅¬λ‘μ, 1κ²½κ°μ 5μΈ΅ νλ‘ν° λΆλΆ ꡬ쑰물μ λμμΌλ‘ μ§λ°μ‘°κ±΄,
μΈ΅κ°λλΉ, μΈ΅κ°μ±λΉμ λ°λ₯Έ λΉμ νμ§μ§μλ΅ν΄μμ μννκ³ μκΈ° λ³μμ λ°λ₯Έ νλ‘ν° κ±΄μΆλ¬Όμ μλ΅ νΉμ±μ νκ°νμ¬ νλ‘ν° κ΅¬μ‘°λ¬Όμ νμ±κ±°λμ ν보νκΈ°
μν μ£Όμ λ³μμ μν₯μ νμ
νκ³ μ νλ€.
1.2 κΈ°μ‘΄ μ°κ΅¬ κ³ μ°°
μ°μ½μΈ΅μΈ νλΆκ΅¬μ‘°μ μλΆκ΅¬μ‘°μ μν κ°λλΉ λ° κ°μ±λΉκ° 건물μ λμ κ±°λ λ° λ΄μ§μ±λ₯μ λ―ΈμΉλ μν₯μ λ€μ μ°κ΅¬λ λ° μλ€. Satrajit and
James(2003)λ νλ‘ν° μΈ΅μ λμ΄κ° λμμ§μλ‘ κ°μ±λΉμ κ°λλΉκ° κ°μνλ©°, μ΄μ λ°λ₯Έ λΉνμ±λ³νμ΄ μ¦κ°ν¨μ νμ
νμλ€. Chintanapakdee
and Chopra(2004)λ κ°μ± λ° κ°λ λΉμ νμ κ²½μ° μ νμ λΉν΄ μΈ΅κ° λ³νκ°μ΄ μ¦κ°ν¨μ νμ
νμμΌλ©°, λΉμ νμ΄ μλμΈ΅μ μ‘΄μ¬ν μλ‘ λ€λ₯Έ μΈ΅μ
μꡬ λ³νκ°μ΄ μ¦κ°ν¨μ νμ
νμλ€. Thuat(2013)μ κΈ΄ μ€ν¬μ κ°λ λΉμ νμΈ΅μ κΈ°λ₯μ μμμ μ¦κ°μν€λ©°, μΈ΅κ°λ μ¬μ λΉ(보μ κ°λ/μ€κ³κ°λ)κ°
μ¦κ°ν¨μ λ°λΌ μΈ΅νκ΄΄ λ©μ»€λμ¦μ λ°μ κ°λ₯μ±μ΄ κ°μν¨μ νμ
νμλ€.
κ΅λ΄μμλ Kim et al.(2016)κ° μ μΈ΅ RC νλ‘ν°κ° λΉμ νμ±μ μν μ¬μ λμ νλ³΄κ° μ΄λ£¨μ΄μ§μ§ μμ μΈλͺ
보νΈλ₯Ό μν μ΅μ μ±λ₯μΈ 25
%μ λΆκ΄΄νλ₯ μλ λ―Έλ¬ν¨μ νμ
νμλ€. Baek(2015)μ νλ‘ν° κ±΄μΆλ¬Όμ μμ§ λ° μν λΉμ ν μ λμ λ°λ₯Έ λμ κ±°λ λ° μμ νΉμ§μ λΆμνμ¬ λΉμ νμ±μ΄
μ¦κ°ν μλ‘ 1μΈ΅μ λ³ν λ° μμμ΄ μ¦κ°ν¨μ νμ
νμλ€. Kwon et al.(2017)λ μΈ΅κ° κ°μ±λΉ λ° κ°λλΉμ λ°λ₯Έ μμ±λ₯ , λ³μ μ§μ€λ₯ μ κ΄ν΄
μ°κ΅¬νμ¬ κ°μ±λΉμ λ°λ₯Έ 1μΈ΅μ λ³μ μ§μ€λ₯ μ ν° λ³νκ° μμΌλ©°, 2μΈ΅μ κ°λκ° 1μΈ΅ κ°λμ 2λ°° μ΄μλΆν° 1μΈ΅μ΄ ν볡νμ¬ λΉνμ±λ³νμ΄ μ§μ€λ¨μ νμ
νμλ€.
Kwon and Kim(2005)μ 10μΈ΅~35μΈ΅μ νλ‘ν° κ±΄μΆλ¬Όμ λνμ¬ μ±λ₯κΈ°λ°ν΄μλ²μ ν΅ν λ΄μ§μ±λ₯ νκ°λ₯Ό μννμ¬ νλ‘ν°μ μ‘΄μ¬κ° μ±λ₯μ§μμ
κ°μμ±ν₯μ ν¬κ² ν¨μ νμΈνμλ€. Lee and Lee(2008)μ μ μΈ΅ νλ‘ν° κ±΄μΆλ¬Όμμ λνμ¬ λ΄μ§μ±λ₯νκ°λ₯Ό μννμ¬ μ ν ν΄μλ²μ ν΅ν ν΄μ보λ€
λΉμ ν λμ ν΄μλ²μ μν ν΄μμ ν΅νμ¬ μ νν 건물μ κ±°λ νΉμ±μ νμ
ν΄ν νμκ° μμμ νμΈνμλ€.
μ΄λ€ κΈ°μ‘΄ μ°κ΅¬μμλ μ£Όλ‘ RC νλ‘ν° κ±΄μΆλ¬Όμ΄ κ°λ μμ§λΉμ νμ λ°λ₯Έ λ΄μ§μ±λ₯μ λΉκ΅ νκ°νμμ§λ§, μ§λ°μ‘°κ±΄μ λ°λ₯Έ 건μΆλ¬Όμ 보μ λ΄μ§μ±λ₯μ κ³ λ €νμ§
λͺ»νμλ€. λν νλ‘ν° κ΅¬μ‘°μ μ°μ½μΈ΅μ΄ νμ±μΌλ‘ κ±°λνκΈ° μν 쑰건μΌλ‘μ μΈ΅κ°λλΉ λ° μΈ΅κ°μ±λΉλ₯Ό νκ°νμ§λ μμλ€.
1.3 μ°κ΅¬ λ²μ λ° λ°©λ²
λ³Έ μ°κ΅¬λ μ§λ°μ‘°κ±΄, νλΆμΈ΅κ³Ό μλΆμΈ΅μ κ°μ±λΉ λ° κ°λλΉμ λ°λ₯Έ νλ‘ν° κ±΄μΆλ¬Όμ μ§μ§μλ΅νΉμ±μ νμ
νκΈ° μν κΈ°μ΄μ°κ΅¬λ‘μ ν΄μ λμμ Fig. 1κ³Ό
κ°μ 5μΈ΅ νλ‘ν° κ±΄μΆλ¬Όμ μΈκ° νλ‘ν° λΆλΆμ λμμΌλ‘ νλ€. νλ‘ν°λ μμ§ λ° μν λΉμ νμ λͺ¨λ κ°λ 건μΆλ¬Όλ‘μ, νλ‘ν°μ λν ν΄μμ λΉνλ¦Όμ
μν κ±°λλ μ€μνμ§λ§ νλ‘ν°λ μ§μ§λ ₯μ νμμ€ν
μ΄ λΆμ°μμ΄κΈ° λλ¬Έμ νλ‘ν° μΈ΅μ΄ μ°μ½μΈ΅μ νμ±νμ¬ λΉνμ± λ³ν λ° μλ ₯μ΄ μ§μ€λμ΄ μ·¨μ±νκ΄΄κ° λνλλ€λ
μ μ΄ νλ‘ν°μ κ·Όλ³Έμ μΈ κ΅¬μ‘°μ λ¬Έμ μ μ΄λ€. λ°λΌμ λ³Έ μ°κ΅¬μμλ νΈμ¬μ μν λΉνλ¦Όμ κ³ λ €νκΈ°μ μμ μ°μ½μΈ΅, μ¦ μμ§ κ°μ± λ° κ°λ λΉμ νμ λν
κ±°λ λ° νμ±μ건μ κ²ν νκ³ μ νλ€. ν΄μ λμλͺ¨λΈμ μ§λ°μ‘°κ±΄κ³Ό νΉλ³μ§μ§νμ€μ μ μ© μ 무μ λ°λΌ ꡬ쑰μ€κ³ νλ‘κ·Έλ¨μΈ MIDAS(2010)λ‘ μ€κ³ν
λ€μ, μ€κ³λͺ¨λΈμ λνμ¬ λΉμ ν ν΄μνλ‘κ·Έλ¨μΈ CANNY(2009)λ‘ λμ ν΄μμ μννμ¬ νλ‘ν°μΈ΅ κΈ°λ₯μ κ±°λ λ° μλ΅ λ³μ λ±μ λΆμν ν νΉλ³μ§μ§νμ€μ
λ―Έμ μ©ν μ§λ°λ³ ν΄μλͺ¨λΈμ λνμ¬ 2μΈ΅μ λν 1μΈ΅μ κ°λλΉ λ° κ°μ±λΉλ₯Ό λ³νμν€λ©° λ³μμ λ°λ₯Έ 1μΈ΅ κΈ°λ₯μ μλ΅μ λΆμνλ€.
Fig. 1
Analytical model (unit: m)
2. ν΄μ λ°©λ²
2.1 ν΄μ λμ
ν΄μ λͺ¨λΈμ λμ 건μΆλ¬Όμ μΈκ³½μ μλ λΆλΆ ꡬ쑰λ‘, μ§λ°μ‘°κ±΄(5μ’
λ₯) λ° νΉλ³μ§μ§νμ€μ μ μ© μ 무(2μ’
λ₯)μ λ°λ₯Έ μ΄ 10κ° λͺ¨λΈμ MIDAS νλ‘κ·Έλ¨μ
μ΄μ©νμ¬ κ΅¬μ‘°μ€κ³νλ©°, μ€κ³ 쑰건μ Table 1μ λνλΈλ€.
Table 1 Design condition
Category
|
Design condition
|
Use
|
Residence
|
Height of floor
|
1 F
|
3.5 m
|
2 F ~ 5 F
|
2.8 m/F
|
Load
|
Dead load
|
7.0 kN/m2
|
Live load
|
2.0 kN/m2
|
Seismic resistance system
|
Reinforced concrete shear wall structure
|
Importance factor
|
IE =1.2
|
Zone
|
Zone factor 1 (S = 0.22)
|
Ground condition
|
SA ~ SE ground
|
μ€κ³μ ν¨κ±°λ λ° μΆλ°©ν₯μ λν μ€κ³ κ°λλΉ(μμκ°λ/μ€κ³κ°λ)λ 0.8 μ΄μμΌλ‘ κ²½μ μ±μ κ³ λ €νκ³ , μ λ¨μ κ²½μ° μ΅μ λ°°κ·Ό λ±μ κ³ λ €νμ¬ 0.3μ λλ‘
μ€κ³νλ€. 보λ κΈ°λ₯κ³Ό λμΌνκ² μ€κ³κ°λλΉλ₯Ό ν¨μ λνμ¬ 0.8μ λλ‘, μ λ¨μ λνμ¬ 0.3μ λλ‘ μ€κ³νλ€.
벽체 λκ»λ 150 mmλ‘ νλ©°, μ΅μ μ² κ·ΌλΉλ‘ λ°°κ·Όνλ€. μ¬μ©λ μ¬λ£κ°λλ μ½ν¬λ¦¬νΈ fck = 24 MPa, μ² κ·Ό fy = 400 MPaλ‘ νλ©°, μ€κ³ κ²°κ³Όλ Table 2μ λνλΈλ€.
Table 2 Details of sections
Member
|
Non special seismic load
|
Special seismic load
|
Size(mm)
|
Detail
|
Size (mm)
|
Detail
|
Beam
|
End
|
500 Γ 700
|
Long.(Top/Bottom): 3-D22 / 2-D22,
Hoop : 2-D13@150
|
500 Γ 700
|
Long.(Top/Bottom): 4-D22 / 2-D22,
Hoop: 2-D13@150
|
Center
|
Long.(Top/Bottom): 2-D22 / 3-D22,
Hoop : 2-D13@300
|
Long.(Top/Bottom): 2-D22 / 4-D22,
Hoop: 2-D13@300
|
Wall
|
150 Γ 7000
|
Vert.: D13@300, Horiz.: D10@300
|
150 Γ 7000
|
Vert.: D13@300, Horiz.: D10@300
|
Column*
(ground)
|
SA
|
390 Γ 390
|
Long.: 8-3-D22, Hoop: 2-D10@250
|
470 Γ 470
|
Long.: 16-5-D22, Hoop: 2-D16@150
|
SB
|
410 Γ 410
|
Long.: 8-3-D22, Hoop: 2-D13@250
|
500 Γ 500
|
Long.: 24-7-D19, Hoop: 2-D16@150
|
SC
|
470 Γ 470
|
Long.: 8-3-D22, Hoop: 2-D13@150
|
570 Γ 570
|
Long.: 20-6-D22, Hoop: 2-D16@100
|
SD
|
510 Γ 510
|
Long.: 8-3-D22, Hoop: 2-D13@150
|
660 Γ 660
|
Long.: 16-5-D25, Hoop: 2-D16@100
|
SE
|
540 Γ 540
|
Long.: 12-4-D22, Hoop: 2-D16@150
|
720 Γ 720
|
Long.: 24-7-D25, Hoop: 2-D16@70
|
Note. Column(Long.)* : total No. - arrangement No. - rebar size
μ΄ 10κ° ν΄μ λͺ¨λΈμ 2μΈ΅μ λν 1μΈ΅μ κ°μ±λΉ λ° κ°λλΉλ₯Ό Table 3μ λνλ΄λ©°, κ° μΈ΅μ μΈ΅κ°λ λ° μΈ΅κ°μ±μ κΈ°λ₯ λΆμ¬μ κ°λ λ° κ°μ±μΌλ‘
λ€μ μμ μνμ¬ κ³μ°νλ€.
Table 3 Stiffness ratio and strength ratio of designed structures by ground type
Ground type
|
Non special seismic load
|
Special seismic load
|
Stiffness ratio
|
Strength ratio
|
Stiffness ratio
|
Strength ratio
|
SA
|
0.010
|
0.116
|
0.023
|
0.269
|
SB
|
0.013
|
0.124
|
0.029
|
0.318
|
SC
|
0.021
|
0.149
|
0.048
|
0.434
|
SD
|
0.029
|
0.165
|
0.083
|
0.539
|
SE
|
0.037
|
0.240
|
0.120
|
0.873
|
$$K_{Story}=\Sigma K_i$$
|
(1)
|
$$K_i=\frac1{{\displaystyle\frac1{{}_iK_f}}+{\displaystyle\frac1{{}_iK_s}}}$$
|
(2)
|
$${}_iK_f=\frac{12EI}{h^3},\;{}_iK_s=\frac{GA}h$$
|
(3)
|
$$V_{Story}={\textstyle\sum_i}V_y,\;{}_iV_y=min({}_iV_f,\;{}_iV_s)$$
|
(4)
|
μ¬κΈ°μ, KStoryλ μΈ΅ μν κ°μ±, Kiλ λΆμ¬λ³ μν κ°μ±, iKfλ λΆμ¬μ ν¨ κ°μ±, iKsλ λΆμ¬μ μ λ¨ κ°μ±, Vstoryλ μΈ΅ μν λ΄λ ₯, iVyλ λΆμ¬μ ν볡 λ΄λ ₯, iVsλ λΆμ¬ λ¨λ©΄μ μ λ¨ κ°λ, iVfλ ν¨ λͺ¨λ©νΈμ μν μ λ¨κ°λμ΄λ€.
μ (3)μμ κΈ°λ₯μ ν¨ κ°μ±
μ 골쑰μ μμ΄μ 보μ
κ°μ±μ΄ 무νλ μ¦, κ°λ³΄(rigid beam)μ ν΄λΉνλ κ²½μ°λ‘μ 보μ κ°μ±μ΄ κΈ°λ₯μ λΉνμ¬ μΆ©λΆν ν¬λλ‘ μ μ©νμ¬ 1μΈ΅ ν¨κ°μ±μ΄ κΈ°λ₯μ μνμ¬ κ²°μ λλλ‘
νλ€.
νΉλ³μ§μ§νμ€μ λ―Έμ μ©ν κ²½μ° λͺ¨λ μ§λ°μ λν΄ 1μΈ΅μ κ°μ±λΉλ 5 % λ―Έλ§, κ°λλΉλ 25 % λ―Έλ§μΌλ‘ κ°μ± λ° κ°λ λΉμ νμΌλ‘ λΆλ₯λλ€. νΉλ³μ§μ§νμ€μ
μ μ©ν κ²½μ°λ λ―Έμ μ©ν λͺ¨λΈμ λΉνμ¬ κ°μ±λΉλ 2.2 ~ 3.2λ°° μ λ, κ°λλΉλ 2.3 ~ 3.6λ°° μ λ μ¦κ°νλ€. νμ§λ§ SA ~ SDμ§λ° λͺ¨λΈμ μ¬μ ν κ°μ± λ° κ°λ λΉμ νμ ν΄λΉνλ©°, SEμ§λ° λͺ¨λΈμ κ°μ± λΉμ νμΌλ‘ λΆλ₯λλ€.
2.2 ν΄μ λͺ¨λΈ
ν΄μ λͺ¨λΈ μμ± λ° μ§μ§μλ΅ν΄μμ λΉμ ν ν΄μ νλ‘κ·Έλ¨μΈ CANNYλ₯Ό μ¬μ©νλ€. CANNYμ λΉμ ν μ΄λ ₯ λͺ¨λΈ λ° ν΄μ λ°©λ²μ νλΉμ±μ λ€μμ μ°κ΅¬λ₯Ό
ν΅ν΄ κ²μ¦λμμΌλ©°, κ΅λ΄μΈμμ μ€λ¬΄ λ° μ°κ΅¬μ©μΌλ‘ μ¬μ©λκ³ μλ€.
ν΄μλͺ¨λΈμ κ° λΆμ¬λ λΉμ ν κ±°λμ λνλ΄λ μ€νλ§(Spring)μ κ°λ μ νλΆμ¬λ‘ λͺ¨λΈννλ€. κ° λΆμ¬ μλ¨λΆμμ ν¨ μ€νλ§μ μνμ¬ ν¨κ±°λμ νλ©°,
λΆμ¬ μ€μλΆμμ μ λ¨ λ° μΆ μ€νλ§μ μνμ¬ μ λ¨ λ° μΆ κ±°λμ νλ κ²μΌλ‘ κ°μ νλ€. κ±°λμ λνλ΄κΈ° μνμ¬ μ¬μ©λ μ΄λ ₯λͺ¨λΈμ Fig. 2μ κ°λ€.
κ° μ΄λ ₯λͺ¨λΈμ λ°λ₯Έ κ³μ κ°μ Kwon et al.(2017)μ κΈ°μ‘΄ μ°κ΅¬λ₯Ό μ°Έκ³ νμ¬ Table 4μ κ°μ΄ μ μ©νλ€. κ° κ±°λλ³ κ³¨κ²©κ³‘μ λ° μ΄λ ₯곑μ μ
Table 4μ λνλΈ κ±°λ νΉμ±μ λνλ΄λ κ³μμ μν΄ μ°μ λλ©° μμΈν μ°μ λ°©λ²μ CANNY Manual(2009)μ μ°Έμ‘°ν μ μλ€.
Table 4 Coefficient factors of hysteresis models
Hysteresis model
|
Column / Wall
|
Beam
|
Flexural
|
Axial
|
Shear
|
Flexural
|
Comp.
|
Tens.
|
Stiffness
|
πΌ
|
0.2
|
1.0
|
0.5
|
0.2
|
|
π½
|
0.001
|
1.0
|
0.01
|
0.001
|
|
π
|
0.7
|
|
|
1
|
0
|
π
|
1.0
|
|
|
0.1
|
1.0
|
π
|
-
|
|
|
0.001
|
|
Pinching
|
π
|
0.5
|
|
|
0.6
|
|
πΏ
|
-
|
|
|
0.5
|
|
Energy
|
π
|
-
|
|
|
0.05
|
|
Ductility
|
π
|
-
|
|
|
0.2
|
|
2.3 ν΄μ λ³μ λ° λ°©λ²
νλ‘ν°μΈ΅μ κ°μ±λΉ λ° κ°λλΉμ λ°λ₯Έ 1μΈ΅ κΈ°λ₯μ κ±°λμ λΆμνκ³ , μ§μ§μ νμ±μνλ₯Ό μ μ§νκΈ° μν μ΅μ κ°μ± λΉ λ° κ°λλΉλ₯Ό νκ°νκΈ° μνμ¬ λ³μν΄μμ
μννλ€.
ν΄μλ³μλ νΉλ³μ§μ§νμ€μ λ―Έμ μ©ν μ§λ°λ³ μ€κ³λͺ¨λΈμ κ°μ±λΉμ κ°λλΉλ₯Ό κΈ°μ€μΌλ‘ νμ¬ 2μΈ΅ κ°μ± λ° κ°λλ κ³ μ μν€λ©°, 1μΈ΅ μ΄κΈ°κ°μ±μ 1, 2, 4,
8λ°° μ¦κ°μν€λ©°, 1μΈ΅ ν볡κ°λλ₯Ό 1, 2, 3, 4λ°° μ¦κ°μμΌ κ° μ§λ°λ³ μ€κ³λͺ¨λΈμ λνμ¬ 16κ°μ λ³μλ₯Ό κ°λλ‘ νμ¬ ν΄μμ μννλ€. μ¬κΈ°μ
κ°μ±μ μ¦κ°λ ν볡λ³μ(πΏy)μ κ°μλ₯Ό, κ°λμ μ¦κ°λ ν볡λ³μ(πΏy)κ° μ¦κ°νκ² λλ€. μ΄μ λ°λΌ 건μΆλ¬Όμ μ 체 κ±°λμΈ μλ΅λ³μ, μμ±λ₯ λ±μ μν₯μ λ―ΈμΉκ² λλ€.
μ§μ§μλ΅ν΄μμ μν μ
λ ₯μ§μ§νλ‘ μ΄ 3κ°μ§ μ§μ§ν El-Centro NS(1940), Taft EW(1952), μ§λ°λ³ μΈκ³΅μ§μ§νλ₯Ό μ¬μ©νλ€. μΈκ³΅μ§μ§νλ
μ§λ°λ³ μ€κ³μλ΅μ€ννΈλΌμ λΆν©νλλ‘ μμ±νλ©°, μΈ κ°μ§ μ
λ ₯μ§μ§νμ λν μλ΅μ λ¨μ λΉκ΅νκΈ° μνμ¬ μ΅λκ°μλ ν¬κΈ°λ₯Ό μ§λ°λ³ μ€κ³μ€ν νΈλΌμ μμ£ΌκΈ°κ°μλ(SDS/2.5)μ λμΌνλλ‘ λ°°μ¨μ μ μ©νμ¬ μ¬μ©νλ€. μ
λ ₯ν μΈ κ°μ§ μ§μ§νμ μν μ΅λμλ΅ κ²°κ³Όλ§μ μ΄μ©νμ¬ λ³μμ λ°λ₯Έ κ²°κ³Όλ₯Ό λΆμνλ€. μ€κ³μλ΅μ€ννΈλΌμ
Fig. 3μ, μ§λ°λ³ μ€κ³μ€ννΈλΌμ μμ£ΌκΈ°κ°μλ λ° μ μ© λ°°μ¨μ Table 5μ λνλΈλ€.
Fig. 3
Design response spectrums
Table 5 PGA of seismic waves
|
SA
|
SB
|
SC
|
SD
|
SE
|
Zero period acceleration (cm/sec2)
|
117
|
147
|
173
|
199
|
261
|
Scale
|
El-Centro NS (1940)
|
0.34
|
0.42
|
0.50
|
0.57
|
0.75
|
Taft EW (1952)
|
0.65
|
0.82
|
0.97
|
1.11
|
1.46
|
3. νΉλ³μ§μ§νμ€ μ μ© μ 무μ λ°λ₯Έ κ±°λ
3.1 νΉλ³μ§μ§νμ€ μ μ©μ νλ‘ν° κΈ°λ₯μ κ±°λ
νΉλ³μ§μ§νμ€μ κ³ λ €ν κ²½μ° μ§λ°μ‘°κ±΄λ³ μ°μ½μΈ΅μ μ΅λ λ°λ©΄μ λ¨λ ₯κ³Ό μ΅λ μΈ΅κ°λ³νκ°, νλ‘ν° κΈ°λ₯μ μμ±λ₯ μ νκ°νμλ€. νΉλ³μ§μ§νμ€μ μ°μ νκΈ° μν
μμ€ν
μ΄κ³Όκ°λκ³μλ νλ‘ν° κ΅¬μ‘°μ μλΆ λ²½μꡬ쑰λ₯Ό κ³ λ €νμ¬ λ΄λ ₯λ²½μμ€ν
μ 2.5λ₯Ό μ μ©νμλ€. Table 6μ νΉλ³μ§μ§νμ€μ μ μ©ν μ§λ°λ³ ν΄μλͺ¨λΈμ
μ΅λ μλ΅ ν΄μκ²°κ³Όλ₯Ό λνλ΄κ³ , Fig. 4μ λνμ μΌλ‘ SA, SC, SEμ§λ°μ κΈ°λ₯ λ° 2μΈ΅ 벽체μ κ±°λ κ·Έλνλ₯Ό λνλΈλ€.
Table 6 Comparison of structural responses subjected to special seismic load by ground
type
Ground type
|
Maximum story shear force by analysis (kN)
|
Maximum story drift by analysis (rad)
|
Ductility ratio
|
1F
|
2F
|
1F
|
2F
|
SA
|
392.0
|
298.9
|
0.0072
|
0.0001
|
0.8054
|
SB
|
558.0
|
425.2
|
0.0083
|
0.0002
|
0.9860
|
SC
|
727.6
|
562.5
|
0.0065
|
0.0002
|
0.9416
|
SD
|
697.2
|
533.2
|
0.0032
|
0.0001
|
0.6953
|
SE
|
929.9
|
750.6
|
0.0030
|
0.0002
|
0.5600
|
Fig. 4
Story shear factor-Story drift of columns subjected to special seismic load by ground
type
SAμ§λ°μμ 벽체μ μΈ΅κ°λ³νκ°μ΄ 0.0001λ‘ λ³νμ΄ κ±°μ μμ§λ§, κΈ°λ₯μ 0.0072κΉμ§ λ³ννμμΌλ©°, SEμ§λ°μ κ²½μ°μμλ 벽체μ μΈ΅κ°λ³νκ°μ 0.0002μ΄μ§λ§ κΈ°λ₯μ 0.0030κΉμ§ λ³ννμλ€. λͺ¨λ μ§λ°μ λνμ¬ 2μΈ΅ 벽체μλ λ³νμ΄ κ±°μ λ°μνμ§
μμμΌλ©° λλΆλΆμ λ³νμ΄ 1μΈ΅ κΈ°λ₯μ μ§μ€λμκ³ , μ΅λ μΈ΅κ°λ³νκ°μ 0.015μ΄λ΄λ‘ νμ©μΈ΅κ°λ³μ κΈ°μ€μ λ§μ‘±νμλ€. λν λͺ¨λ μ§λ°μ‘°κ±΄μμ κΈ°λ₯μ΄
νμ±μνλ‘ κ±°λνμμΌλ©°, SEμ§λ°μ κ²½μ° 0.56, SBμ§λ°μ κ²½μ° κ±°μ ν볡μ κ°κΉμ΄ 0.98μ μμ±λ₯ μ λνλ΄μλ€. νμ§λ§ μ§λ°μ‘°κ±΄μ λ°λ₯Έ λ΄μ§μ±λ₯μ μ°¨μ΄λ₯Ό κ³ λ €νμ§ μμ μ± νΉλ³μ§μ§νμ€μ λͺ¨λ μ§λ°μ
λμΌνκ² μ μ©νμκΈ° λλ¬Έμ μ§λ°λ³λ‘ μμ±λ₯ (ππΏmax/πΏy, πΏmax=μ΅λλ³μ, πΏy=ν볡λ³μ)μ΄ λ€μ ν° νΈμ°¨λ₯Ό 보μλ€.
3.2 νΉλ³μ§μ§νμ€ λ―Έμ μ©μ κ±°λ
λ³Έ μ μμλ νΉλ³μ§μ§νμ€μ μ μ©νμ§ μμ κ²½μ° μ§λ°μ‘°κ±΄λ³ μ°μ½μΈ΅μ μλ΅ νΉμ±μ κ²ν νμλ€. Table 7μ μ§λ°λ³ ν΄μλͺ¨λΈμ μ΅λ μλ΅ ν΄μκ²°κ³Όλ₯Ό
λνλ΄κ³ , Fig. 5μ λνμ μΌλ‘ SA, SC, SEμ§λ°μ κΈ°λ₯ λ° 2μΈ΅ 벽체μ κ±°λ κ·Έλνλ₯Ό λνλΈλ€. νΉλ³μ§μ§νμ€ μ μ©μμ λμΌνκ² λͺ¨λ μ§λ°μ‘°κ±΄μ λνμ¬ 2μΈ΅ 벽체λ μΈ΅κ°λ³νκ°μ΄ 0.0001λ‘
λ³νμ΄ κ±°μ λ°μνμ§ μμμ§λ§, νλ‘ν° κΈ°λ₯μ μΈ΅κ°λ³νκ°μ΄ SAμ§λ°μμλ 0.0110κΉμ§, SEμ§λ°μ 0.0197κΉμ§ λ³ν νμμΌλ©°, SDμ§λ°λΆν°λ νμ©μΈ΅κ°λ³μλ₯Ό μ΄κ³Όνλ ν° λ³νμ΄ λ°μνμλ€. λͺ¨λ μ§λ°μ λνμ¬ 2μΈ΅ 벽체μ λΉνμ¬ 1μΈ΅μ κΈ°λ₯μ λ³νμ΄ μ§μ€λμμΌλ©°, μ§λ°μ‘°κ±΄μ΄ λΆλ¦¬ν μλ‘
1μΈ΅μ λ³ν μ§μ€ μ λλ λμ± μ¬νλμλ€. κΈ°λ₯μ μμ±λ₯ μ SAμ§λ°μμ 1.33μ λλ‘ λνλ¬μΌλ©° μ§λ°μ‘°κ±΄μ΄ λΆλ¦¬ν μλ‘ μμ±λ₯ μ΄ μ¦κ°νμ¬, SEμ§λ°μμλ κΈ°λ₯μ μμ±λ₯ μ΄ 4.33μ λλ‘ ν¬κ² λνλ¬λ€.
Table 7 Comparison of structural responses subjected to non-special seismic load by
ground type
Ground type
|
Maximum story shear force by analysis (kN)
|
Maximum story drift by analysis (rad)
|
Ductility ratio
|
1F
|
2F
|
1F
|
2F
|
SA
|
206.8
|
161.0
|
0.0110
|
0.0001
|
1.3280
|
SB
|
221.9
|
174.6
|
0.0126
|
0.0001
|
1.7388
|
SC
|
266.6
|
214.1
|
0.0138
|
0.0001
|
2.8003
|
SD
|
296.7
|
237.1
|
0.0151
|
0.0001
|
3.8824
|
SE
|
432.2
|
354.7
|
0.0197
|
0.0001
|
4.3346
|
Fig. 5
Story shear factor-Story drift of columns subjected to non-special seismic load by
ground type
4. ν΄μλ³μμ λ°λ₯Έ κΈ°λ₯μ κ±°λ
λ³Έ μ₯μμλ νΉλ³μ§μ§νμ€ λ―Έμ μ© ν΄μλͺ¨λΈμ λνμ¬ κ°μ±λΉ λ° κ°λλΉλ₯Ό μ¦κ°μν¨ λ³μν΄μμ μννκ³ , λ³μμ λ°λ₯Έ κΈ°λ₯μ κ±°λμ λΆμνμ¬, νΉλ³μ§μ§νμ€μ
μ μ©νμ§ μκ³ νλ‘ν° μΈ΅μ΄ νμ±κ±°λνκΈ° μν μ§λ°λ³ μ΅μ κ°λλΉ μ‘°κ±΄μ κ²ν νκ³ μ νλ€.
4.1 κΈ°λ₯μ μ΅λ μλ΅ λ³μ
νΉλ³μ§μ§νμ€μ λ―Έμ μ©ν ν΄μλͺ¨λΈμ λνμ¬ κ°λλΉμ κ°μ±λΉμ λ°λΌ λ³μν΄μμ μννμ¬ κ° λ³μμ λ°λ₯Έ κΈ°λ₯ μ μ΅λ μΈ΅κ°λ³νκ° μλ΅μ Fig. 6μ
λνλΈλ€. μ λ°μ μΌλ‘ κ°λλΉμ κ°μ±λΉκ° μ¦κ°ν μλ‘ μλ΅λ³μκ° κ°μνλ κ²½ν₯μ 보μμΌλ©°, μΌμ κ°λλΉ μ΄μμμλ κ°λλΉμ λ³νμ λ°λ₯Έ μλ΅λ³μμ ν°
λ³νκ° λ°μνμ§ μμλλ°, μ΄λ κΈ°λ₯μ΄ νμ±κ±°λνκΈ° λλ¬ΈμΌλ‘ νλ¨λλ€.
Fig. 6
Maximum response story drift ratio of columns
SA ~ SCμ§λ°μ κ°λλΉ λ° κ°μ±λΉμ λ³μμ κ΄κ³μμ΄ νμ©μΈ΅κ°λ³μλ₯Ό λ§μ‘±νμλ€. SAμ§λ°μ κ°μ±λΉ 0.010κ³Ό SBμ§λ°μ κ°μ±λΉ 0.013μμ κ°λλΉκ° μ¦κ°ν¨μ λ°λΌ λ³μκ° μ¦κ°ν¨μ 보μλ€. μ΄λ SAμ§λ°μ κ²½μ° ν¨ν볡 μ λ³μκ° 32.55 mmλ‘, ν볡κ°λλ₯Ό 2λ°°λ‘ μ¦κ°μν¬ κ²½μ° ν¨ν볡 λ³μκ° νμ©μΈ΅κ°λ³μ κ°μΈ 52.2 mmλ₯Ό μ΄κ³Όνκ² λλ€.
μ¦, ν¨κ°μ±μ΄ λ무 μκΈ° λλ¬Έμ κ°λκ° μ¦κ°ν¨μ λ°λ₯Έ μλ΅λ³μμ μ¦κ°νμ΄ ν¬κΈ° λλ¬Έμ΄λ©°, SBμ§λ°λ λμΌν μ΄μ μΌ κ²μΌλ‘ νλ¨λλ€.
SD ~ SEμ§λ°μμ μ€κ³λͺ¨λΈμ κ²½μ° λ΄μ§λ±κΈμ λ°λ₯Έ νμ©μΈ΅κ°λ³μ 0.015λ₯Ό λ§μ‘±νμ§ λͺ»νμμ§λ§, κ°λλΉ λ° κ°μ±λΉλ₯Ό μ¦κ°μμΌ°μ λ νμ©μΈ΅κ°λ³μλ₯Ό λ§μ‘±νμλ€.
SDμ§λ°μμ μ΄κΈ° κ°μ±λΉ 0.029μ μ΄κΈ° κ°λλΉ 0.165μΈ κ²½μ° νμ©μΈ΅κ°λ³μλ₯Ό λ§μ‘±νμ§ λͺ»νμμ§λ§, κ°λλΉλ₯Ό 0.330 μ΄μ μ¦κ°μμΌ°μ κ²½μ° λ§μ‘±νμμΌλ©°,
κ°μ±λΉ 0.058 μ΄μμμλ κ°λλΉμ κ΄κ³μμ΄ λ§μ‘±νμλ€. SEμ§λ°μμ μ΄κΈ° κ°μ±λΉ 0.037μ μ μ§νλ©° κ°λλΉλ₯Ό 0.480κΉμ§ μ¦κ°μμΌ°μ λ νμ©μΈ΅κ°λ³μλ₯Ό λ§μ‘±νμ§ λͺ»νμμΌλ©°, κ°μ±λΉ 0.074 μ΄μμ΄λ©° κ°λλΉ
0.480 μ΄μμμλ λ§μ‘±νμμΌλ©°, κ°μ±λΉ 0.148 μ΄μμμλ κ°λλΉμ κ΄κ³μμ΄ λ§μ‘±νμλ€.
4.2 κΈ°λ₯μ μμ±λ₯
νΉλ³μ§μ§νμ€μ λ―Έμ μ©ν ν΄μλͺ¨λΈμ λν κ°λλΉμ κ°μ±λΉ λ³μ λͺ¨λΈμ κΈ°λ₯ μμ±λ₯ μ Fig. 7μ λνλΈλ€. μ°Έκ³ λ‘, νΉλ³μ§μ§νμ€μ μ μ©ν κΈ°λ₯μ μμ±λ₯ κ³Όμ
λΉκ΅λ₯Ό μνμ¬ κ·Έλνμμ μ μ μΌλ‘ λνλΈλ€. λ³μν΄μ κ²°κ³Ό, κ°λλΉκ° μ¦κ°ν μλ‘ μμ±λ₯ μ κ°μνμμΌλ©° κ°μ±λΉλ μ¦κ°ν μλ‘ μμ±λ₯ μ΄ μ¦κ°νμλ€. λν
μ§λ°λ³λ‘λ SAμ§λ°μμ SEμ§λ°μΌλ‘ μ§λ°μ‘°κ±΄μ΄ λΆλ¦¬ν μλ‘ μμ±λ₯ μ΄ μ¦κ°νμλ€. κ°μ±λΉκ° μ¦κ°ν μλ‘ μμ±λ₯ μ΄ μ»€μ§λ κ²μ κ°μ±λΉκ° μ¦κ°ν¨μ λ°λ₯Έ ν볡λ³νμ κ°μλμ΄ μ΅λλ³νμ
κ°μλλ³΄λ€ ν¬κΈ° λλ¬ΈμΌλ‘ νλ¨λλ€.
Fig. 7
Ductility ratio of columns
λͺ¨λ μ§λ°μ λνμ¬ μμ±κ΅¬κ°(Β΅β₯1)μμλ κ°μ±λΉκ° μ¦κ°ν μλ‘ μμ±λ₯ μ΄ μ¦κ°νλ©°, νμ±κ΅¬κ°(Β΅<1)μμλ κ°μ±λΉμ λ°λ₯Έ ν° λ³νκ° μλ κ²μΌλ‘ λνλ¬λ€.
κ°λλΉλ₯Ό λ§μ‘±νκΈ° μν κ³Όμ μμ μ΅λμ² κ·ΌλΉλ₯Ό μ΄κ³Όνκ² λλ©΄ μ² κ·ΌλΉ λ§μ‘±μ μνμ¬ λ¨λ©΄μ μ¦κ°, μ¦ κ°μ±μ΄ μ¦κ°νκ² λλ€. νμ§λ§ κΈ°λ₯μ΄ νμ±κ±°λνλ
λ²μ λ΄μμλ κ°μ±λΉμ μν μν₯μ΄ μ μΌλ―λ‘ μΌμ μμ€ κ°λλΉλ₯Ό λ§μ‘±νλ€λ©΄ κ°μ±λΉμ κ΄κ³μμ΄ κΈ°λ₯μ΄ νμ±κ±°λμ νλ€λ κ²μΌλ‘ νλ¨ν μ μλ€.
κ°μ±λΉμ κ΄κ³μμ΄ μ§λ°λ³λ‘ κ°λλΉκ° SAμ§λ°μμλ μ½ 0.30 μ΄μ, SBμ§λ°μμλ μ½ 0.35 μ΄μ, SCμ§λ°μμλ μ½ 0.45 μ΄μ, SDμ§λ°μμλ μ½ 0.55 μ΄μ, SEμ§λ°μμλ μ½ 0.70 μ΄μμΌ κ²½μ° κΈ°λ₯μ΄ νμ±μΌλ‘ κ±°λνλ κ²μ νμΈν μ μλ€.
5. κ²° λ‘
1κ²½κ° 5μΈ΅ RC νλ‘ν° λΆλΆ ꡬ쑰물μ λνμ¬ μ§λ°λ³ κ°λλΉμ κ°μ±λΉμ λ°λ₯Έ λΉμ ν λμ ν΄μμ μνν κ²°κ³Ό, λ€μκ³Ό κ°μ κ²°λ‘ μ μ»μ μ μμλ€.
1) νΉλ³μ§μ§νμ€μ μ μ©ν 건μΆλ¬Όμ μ§λ°μ μ’
λ₯μ κ΄κ³μμ΄ νμ©μΈ΅κ°λ³μλ₯Ό λ§μ‘±νλ©° νμ±κ±°λμ νμμΌλ, μ λ°μ μΌλ‘ μ§λ°μ‘°κ±΄μ΄ λΆλ¦¬ν μλ‘ νλ‘ν° κΈ°λ₯μ
νμ±νκ³κΉμ§ ν° μ¬μ λλ₯Ό κ°μ§λ κ²μ νμΈνμλ€. λ°λ©΄, νΉλ³μ§μ§νμ€μ λ―Έμ μ©ν 건μΆλ¬Όμ λͺ¨λ μ§λ°μ’
λ₯μμ νλ‘ν° κΈ°λ₯μ΄ ν볡νμμΌλ©°, μ§λ°μ‘°κ±΄μ΄
λΆλ¦¬ν μλ‘ μμ±λ₯ μ΄ μ¦κ°νμλ€.
2) νΉλ³μ§μ§νμ€μ μ μ©νμ§ μμ νλ‘ν° κ΅¬μ‘°μμ κΈ°λ₯μ μλ΅λ³μλ μΈ΅ κ°μ±λΉ λ° κ°λλΉκ° μ¦κ°ν μλ‘ κ°μνμμΌλ©°, μΌμ κ°λλΉ μ΄μμμλ κ°λλΉκ°
μ¦κ°ν¨μ λ°λ₯Έ μλ΅λ³μμ λ³νλ κ±°μ μμλ€.
3) κΈ°λ₯μ μμ±λ₯ μ κ°λλΉκ° μ¦κ°ν μλ‘ κ°μνμκ³ , SAμ§λ°μμ SEμ§λ°μΌλ‘ κ°μλ‘ μ¦κ°νμμΌλ©°, κ°λλΉκ° μ¦κ°ν μλ‘ κ°μ±λΉμ μν₯μ΄ μμ κ²μΌλ‘ λνλ¬λ€. κΈ°λ₯μ΄ νμ±κ±°λνκΈ° μν΄ μꡬλμ΄μ§λ μ΅μ κ°λλΉλ μ§λ°λ³λ‘
μ°¨μ΄κ° μμμ μ μ μμλ€.
λ³Έ λ
Όλ¬Έμμλ 1κ²½κ° 5μΈ΅ RC νλ‘ν° λΆλΆκ΅¬μ‘°λ₯Ό λμμΌλ‘ μ§λ°μ‘°κ±΄, μ°μ½μΈ΅μ κ°λλΉ λ° κ°μ±λΉμ λ°λΌ μ§μ§μλ΅ν΄μμ μννμ¬ λ³μμ λ°λ₯Έ κ²½ν₯μ
νμ
ν κΈ°μ΄μ°κ΅¬λ‘, νλ‘ν° κ±΄λ¬Όμ ν©λ¦¬μ λ΄μ§μ€κ³λ₯Ό μν΄ μ§λ°μ‘°κ±΄, κ°λλΉ, κ°μ±λΉμ μν₯μ κ³ λ €ν νμκ° μμμ νμΈνμλ€. μ°κ΅¬ κ²°κ³Όμ μ€μ©μ±μ
μνμ¬ μ€μ νμμ νλ‘ν° κ±΄λ¬Όμ λμμΌλ‘ λ³μλ³ λ΄μ§μ±λ₯μ κ΄ν μΆν μ°κ΅¬κ° νμνλ€.