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ν•„λ‘œν‹°, κ°•μ„±λΉ„, 강도비, μ†Œμ„±λ₯ 
Pilotis, Stiffness ratio, Strength ratio, Ductility ratio

  • 1. μ„œ λ‘ 

  •   1.1 연ꡬ λ°°κ²½ 및 λͺ©μ 

  •   1.2 κΈ°μ‘΄ 연ꡬ κ³ μ°°

  •   1.3 연ꡬ λ²”μœ„ 및 방법

  • 2. 해석 방법

  •   2.1 해석 λŒ€μƒ

  •   2.2 해석 λͺ¨λΈ

  •   2.3 해석 λ³€μˆ˜ 및 방법

  • 3. νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘ 적용 μœ λ¬΄μ— λ”°λ₯Έ 거동

  •   3.1 νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘ μ μš©μ‹œ ν•„λ‘œν‹° κΈ°λ‘₯의 거동

  •   3.2 νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘ λ―Έμ μš©μ‹œ 거동

  • 4. ν•΄μ„λ³€μˆ˜μ— λ”°λ₯Έ κΈ°λ‘₯의 거동

  •   4.1 κΈ°λ‘₯의 μ΅œλŒ€ 응닡 λ³€μœ„

  •   4.2 κΈ°λ‘₯의 μ†Œμ„±λ₯ 

  • 5. κ²° λ‘ 

1. μ„œ λ‘ 

1.1 연ꡬ λ°°κ²½ 및 λͺ©μ 

2017λ…„ 11μ›” 15일 규λͺ¨ 5.4의 포항 지진이 λ°œμƒν•˜μ—¬ μ €μΈ΅ RC ν•„λ‘œν‹° 건좕물에 λ§Žμ€ ν”Όν•΄κ°€ λ°œμƒν•˜μ˜€λ‹€. κ΅­λ‚΄ μ €μΈ΅ 건좕물에 주둜 μ μš©λ˜λŠ” ν•„λ‘œν‹°(Pilotis) κ΅¬μ‘°λŠ” ν•˜λΆ€ 골쑰, 상뢀 벽식 ꡬ쑰λ₯Ό κ°–λŠ” ν˜•μ‹μœΌλ‘œ, 상뢀 벽식 ꡬ쑰에 λΉ„ν•˜μ—¬ ν•˜λΆ€ 골쑰 ꡬ쑰의 κ°•μ„± 및 강도가 λΆ€μ‘±ν•˜κ³  횑λ ₯μ €ν•­μ‹œμŠ€ν…œμ΄ 수직적으둜 λΆˆμ—°μ† λ˜λŠ” νŠΉμ§•μ„ 가진닀. 특히 μΈ΅ κ°•μ„± 및 강도가 수직으둜 λΆˆκ· μΌν•œ λΉ„μ •ν˜•μ„±μ΄ μ¦κ°€ν• μˆ˜λ‘ μ§€μ§„μ‹œ μ—°μ•½μΈ΅ 효과(soft-weak story effect)에 μ˜ν•΄ ν•„λ‘œν‹° 측에 κ³Όλ„ν•œ 비탄성 λ³€ν˜• 및 응λ ₯이 μ§‘μ€‘λ˜μ–΄ ꡭ뢀적 μ·¨μ„±νŒŒκ΄΄κ°€ λ°œμƒν•  κ°€λŠ₯성이 λ†’λ‹€.

이와 같은 ν•„λ‘œν‹° ꡬ쑰의 취약성을 κ·Ήλ³΅ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ κ΅­λ‚΄ 건좕ꡬ쑰기쀀(KBC2016)μ—μ„œλŠ” ν•„λ‘œν‹° μ„€κ³„μ‹œ νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘(Em)을 κ³ λ €ν•œ μ§€μ§„ν•˜μ€‘ 쑰합을 μ‚¬μš©ν•˜λ„λ‘ ν•œλ‹€. νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ€ μ·¨μ„±νŒŒκ΄΄λ‘œ 인해 비탄성 μ—°μ„±λŠ₯λ ₯을 κΈ°λŒ€ν•˜κΈ° μ–΄λ €μš΄ λΆ€μž¬λ₯Ό μƒλŒ€μ μœΌλ‘œ 더 큰 μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ— λŒ€ν•΄ μ„€κ³„ν•˜μ—¬ 탄성 μƒνƒœμ—μ„œ ν•˜μ€‘μ„ 지지할 수 μžˆλ„λ‘ ν•œ κ²ƒμœΌλ‘œ, ꡬ쑰물의 λΆˆμ•ˆμ •μ„±μœΌλ‘œ λΆ•κ΄΄λ₯Ό μΌμœΌν‚€κ±°λ‚˜ μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ˜ 흐름을 κΈ‰κ²©νžˆ λ³€ν™”μ‹œν‚€λŠ” λΆ€μž¬ 및 이λ₯Ό μ§€μ§€ν•˜λŠ” λΆ€μž¬μ˜ μ„€κ³„μ‹œμ— μ μš©ν•˜μ—¬μ•Ό ν•œλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ μ μš©ν•΄μ•Ό ν•˜λŠ” λΆ€μž¬μ˜ νŒλ‹¨ 기쀀이 μ •λŸ‰μ μœΌλ‘œ μ •μ˜λ˜μ§€ μ•Šμ•„ μ‹€λ¬΄μ—μ„œλŠ” νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ˜ 적용 μ—¬λΆ€λ₯Ό μ—”μ§€λ‹ˆμ–΄μ˜ 곡학적 νŒλ‹¨μ— λ”°λ₯΄κ³  μžˆλŠ” 싀정이닀.

κ΅­λ‚΄ 건좕ꡬ쑰기쀀(KBC2016)의 0306.8.1.에 λ”°λ₯΄λ©΄ 횑λ ₯μ €ν•­μ‹œμŠ€ν…œμ΄ λΆˆμ—°μ†λ˜κ³  μ•½μΈ΅μ˜ 강도가 λ°”λ‘œ μœ„μΈ΅ κ°•λ„μ˜ 65 % 미만인 κ²½μš°μ— ꡬ쑰물의 높이가 2μΈ΅ λ˜λŠ” 9 m μ΄ν•˜λ‘œ μ œν•œν•˜κ³  μžˆλŠ”λ°, 상뢀ꡬ쑰가 벽식ꡬ쑰인 κ΅­λ‚΄ ν•„λ‘œν‹° κ±΄μΆ•λ¬Όμ˜ λŒ€λΆ€λΆ„μ΄ 이에 ν•΄λ‹Ήν•œλ‹€. λ”°λΌμ„œ 3μΈ΅ 이상 λ˜λŠ” 9 m 이상 λ†’μ΄μ˜ ν•„λ‘œν‹° 건좕물을 μ„€κ³„ν•˜κΈ° μœ„ν•΄μ„œλŠ” μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ— μ‹œμŠ€ν…œμ΄ˆκ³Όκ°•λ„κ³„μˆ˜(𝛺0)λ₯Ό κ³±ν•œ νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ μ μš©ν•˜μ—¬ μ„€κ³„ν•˜μ—¬μ•Ό ν•œλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ ν•„λ‘œν‹° 건물을 μ„€κ³„ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ μ μš©ν•˜κ³  μžˆλŠ” μ‹œμŠ€ν…œμ΄ˆκ³Όκ°•λ„κ³„μˆ˜μ™€ 높이λ₯Ό μ œν•œν•˜λŠ” 강도비 κΈ°μ€€μ˜ 타당성이 κ²€μ¦λ˜μ§€ μ•Šμ•˜μœΌλ©°, μˆ˜μ§λΆˆμ—°μ†μ˜ κ°œλ…λ„ μ •λŸ‰μ μœΌλ‘œ μ •μ˜λ˜μ§€ μ•Šμ•„, ν•„λ‘œν‹° κ±΄μΆ•λ¬Όμ˜ 섀계기쀀에 λŒ€ν•œ 곡학적 κ·Όκ±°κ°€ λΆ€μ‘±ν•œ 싀정이닀. λ˜ν•œ, ν˜„μž¬μ˜ κ΅­λ‚΄ ꡬ쑰기쀀은 ν•„λ‘œν‹° 건물의 κ³Όλ„ν•œ 측강도비 및 측강성비에 λ”°λ₯Έ 동적 거동 및 손상 νŠΉμ„±κ³Ό μ§€λ°˜μ‘°κ±΄μ— λ”°λ₯Έ 보유 내진성λŠ₯의 차이λ₯Ό κ³ λ €ν•˜μ§€ λͺ»ν•˜κΈ° λ•Œλ¬Έμ— 경제적이고 합리적인 내진섀계가 적용되기 μ–΄λ ΅λ‹€κ³  ν•  수 μžˆλ‹€.

λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” μ €μΈ΅ RC ν•„λ‘œν‹° 건좕물에 λŒ€ν•œ 합리적인 내진섀계λ₯Ό ν™•λ¦½ν•˜κΈ° μœ„ν•œ κΈ°μ΄ˆμ—°κ΅¬λ‘œμ„œ, 1κ²½κ°„μ˜ 5μΈ΅ ν•„λ‘œν‹° λΆ€λΆ„ ꡬ쑰물을 λŒ€μƒμœΌλ‘œ μ§€λ°˜μ‘°κ±΄, 측강도비, 측강성비에 λ”°λ₯Έ λΉ„μ„ ν˜•μ§€μ§„μ‘λ‹΅ν•΄μ„μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜κ³  상기 λ³€μˆ˜μ— λ”°λ₯Έ ν•„λ‘œν‹° κ±΄μΆ•λ¬Όμ˜ 응닡 νŠΉμ„±μ„ ν‰κ°€ν•˜μ—¬ ν•„λ‘œν‹° ꡬ쑰물의 탄성거동을 ν™•λ³΄ν•˜κΈ° μœ„ν•œ μ£Όμš” λ³€μˆ˜μ˜ 영ν–₯을 νŒŒμ•…ν•˜κ³ μž ν•œλ‹€.

1.2 κΈ°μ‘΄ 연ꡬ κ³ μ°°

연약측인 ν•˜λΆ€κ΅¬μ‘°μ™€ μƒλΆ€κ΅¬μ‘°μ˜ μˆ˜ν‰ 강도비 및 κ°•μ„±λΉ„κ°€ 건물의 동적거동 및 내진성λŠ₯에 λ―ΈμΉ˜λŠ” 영ν–₯은 λ‹€μˆ˜ μ—°κ΅¬λœ λ°” μžˆλ‹€. Satrajit and James(2003)λŠ” ν•„λ‘œν‹° 측의 높이가 λ†’μ•„μ§ˆμˆ˜λ‘ 강성비와 강도비가 κ°μ†Œν•˜λ©°, 이에 λ”°λ₯Έ λΉ„νƒ„μ„±λ³€ν˜•μ΄ 증가함을 νŒŒμ•…ν•˜μ˜€λ‹€. Chintanapakdee and Chopra(2004)λŠ” κ°•μ„± 및 강도 λΉ„μ •ν˜•μ˜ 경우 μ •ν˜•μ— λΉ„ν•΄ μΈ΅κ°„ λ³€ν˜•κ°μ΄ 증가함을 νŒŒμ•…ν•˜μ˜€μœΌλ©°, λΉ„μ •ν˜•μ΄ μ•„λž˜μΈ΅μ— μ‘΄μž¬ν• μˆ˜λ‘ λ‹€λ₯Έ 측의 μš”κ΅¬ λ³€ν˜•κ°μ΄ 증가함을 νŒŒμ•…ν•˜μ˜€λ‹€. Thuat(2013)은 κΈ΄ μŠ€νŒ¬μ„ κ°–λŠ” λΉ„μ •ν˜•μΈ΅μ€ κΈ°λ‘₯의 손상을 μ¦κ°€μ‹œν‚€λ©°, 측강도 μ—¬μœ λΉ„(λ³΄μœ κ°•λ„/섀계강도)κ°€ 증가함에 따라 측파괴 λ©”μ»€λ‹ˆμ¦˜μ˜ λ°œμƒ κ°€λŠ₯성이 κ°μ†Œν•¨μ„ νŒŒμ•…ν•˜μ˜€λ‹€.

κ΅­λ‚΄μ—μ„œλŠ” Kim et al.(2016)κ°€ μ €μΈ΅ RC ν•„λ‘œν‹°κ°€ λΉ„μ •ν˜•μ„±μ— μ˜ν•œ μ—¬μœ λ„μ˜ 확보가 이루어지지 μ•Šμ•„ 인λͺ… 보호λ₯Ό μœ„ν•œ μ΅œμ†Œ μ„±λŠ₯인 25 %의 λΆ•κ΄΄ν™•λ₯ μ—λ„ 미달함을 νŒŒμ•…ν•˜μ˜€λ‹€. Baek(2015)은 ν•„λ‘œν‹° κ±΄μΆ•λ¬Όμ˜ 수직 및 μˆ˜ν‰ λΉ„μ •ν˜• 정도에 λ”°λ₯Έ 동적거동 및 손상 νŠΉμ§•μ„ λΆ„μ„ν•˜μ—¬ λΉ„μ •ν˜•μ„±μ΄ μ¦κ°€ν• μˆ˜λ‘ 1측의 λ³€ν˜• 및 손상이 증가함을 νŒŒμ•…ν•˜μ˜€λ‹€. Kwon et al.(2017)λŠ” μΈ΅κ°„ κ°•μ„±λΉ„ 및 강도비에 λ”°λ₯Έ μ†Œμ„±λ₯ , λ³€μœ„ 집쀑λ₯ μ— κ΄€ν•΄ μ—°κ΅¬ν•˜μ—¬ 강성비에 λ”°λ₯Έ 1측의 λ³€μœ„ 집쀑λ₯ μ€ 큰 λ³€ν™”κ°€ μ—†μœΌλ©°, 2측의 강도가 1μΈ΅ κ°•λ„μ˜ 2λ°° 이상뢀터 1측이 ν•­λ³΅ν•˜μ—¬ λΉ„νƒ„μ„±λ³€ν˜•μ΄ 집쀑됨을 νŒŒμ•…ν•˜μ˜€λ‹€. Kwon and Kim(2005)은 10μΈ΅~35측의 ν•„λ‘œν‹° 건좕물에 λŒ€ν•˜μ—¬ μ„±λŠ₯κΈ°λ°˜ν•΄μ„λ²•μ„ ν†΅ν•œ 내진성λŠ₯ 평가λ₯Ό μˆ˜ν–‰ν•˜μ—¬ ν•„λ‘œν‹°μ˜ μ‘΄μž¬κ°€ μ„±λŠ₯μ§€μˆ˜μ˜ κ°μ†Œμ„±ν–₯을 크게 함을 ν™•μΈν•˜μ˜€λ‹€. Lee and Lee(2008)은 μ €μΈ΅ ν•„λ‘œν‹° κ±΄μΆ•λ¬Όμ—μ„œ λŒ€ν•˜μ—¬ 내진성λŠ₯평가λ₯Ό μˆ˜ν–‰ν•˜μ—¬ μ„ ν˜• 해석법을 ν†΅ν•œ 해석보닀 λΉ„μ„ ν˜• 동적해석법에 μ˜ν•œ 해석을 ν†΅ν•˜μ—¬ μ •ν™•ν•œ 건물의 거동 νŠΉμ„±μ„ νŒŒμ•…ν•΄ν•  ν•„μš”κ°€ μžˆμŒμ„ ν™•μΈν•˜μ˜€λ‹€.

이듀 κΈ°μ‘΄ μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” 주둜 RC ν•„λ‘œν‹° 건좕물이 κ°–λŠ” μˆ˜μ§λΉ„μ •ν˜•μ— λ”°λ₯Έ 내진성λŠ₯을 비ꡐ ν‰κ°€ν•˜μ˜€μ§€λ§Œ, μ§€λ°˜μ‘°κ±΄μ— λ”°λ₯Έ κ±΄μΆ•λ¬Όμ˜ 보유 내진성λŠ₯은 κ³ λ €ν•˜μ§€ λͺ»ν•˜μ˜€λ‹€. λ˜ν•œ ν•„λ‘œν‹° ꡬ쑰의 연약측이 νƒ„μ„±μœΌλ‘œ κ±°λ™ν•˜κΈ° μœ„ν•œ μ‘°κ±΄μœΌλ‘œμ„œ 측강도비 및 μΈ΅κ°•μ„±λΉ„λ₯Ό ν‰κ°€ν•˜μ§€λŠ” μ•Šμ•˜λ‹€.

1.3 연ꡬ λ²”μœ„ 및 방법

λ³Έ μ—°κ΅¬λŠ” μ§€λ°˜μ‘°κ±΄, ν•˜λΆ€μΈ΅κ³Ό μƒλΆ€μΈ΅μ˜ κ°•μ„±λΉ„ 및 강도비에 λ”°λ₯Έ ν•„λ‘œν‹° κ±΄μΆ•λ¬Όμ˜ μ§€μ§„μ‘λ‹΅νŠΉμ„±μ„ νŒŒμ•…ν•˜κΈ° μœ„ν•œ κΈ°μ΄ˆμ—°κ΅¬λ‘œμ„œ 해석 λŒ€μƒμ€ Fig. 1κ³Ό 같은 5μΈ΅ ν•„λ‘œν‹° κ±΄μΆ•λ¬Όμ˜ 외각 ν•„λ‘œν‹° 뢀뢄을 λŒ€μƒμœΌλ‘œ ν•œλ‹€. ν•„λ‘œν‹°λŠ” 수직 및 μˆ˜ν‰ λΉ„μ •ν˜•μ„ λͺ¨λ‘ κ°–λŠ” κ±΄μΆ•λ¬Όλ‘œμ„œ, ν•„λ‘œν‹°μ— λŒ€ν•œ ν•΄μ„μ‹œ 비틀림에 μ˜ν•œ 거동도 μ€‘μš”ν•˜μ§€λ§Œ ν•„λ‘œν‹°λŠ” 지진λ ₯μ €ν•­μ‹œμŠ€ν…œμ΄ λΆˆμ—°μ†μ΄κΈ° λ•Œλ¬Έμ— ν•„λ‘œν‹° 측이 연약측을 ν˜•μ„±ν•˜μ—¬ 비탄성 λ³€ν˜• 및 응λ ₯이 μ§‘μ€‘λ˜μ–΄ μ·¨μ„±νŒŒκ΄΄κ°€ λ‚˜νƒ€λ‚œλ‹€λŠ” 점이 ν•„λ‘œν‹°μ˜ 근본적인 ꡬ쑰적 λ¬Έμ œμ μ΄λ‹€. λ”°λΌμ„œ λ³Έ μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” νŽΈμ‹¬μ— μ˜ν•œ 비틀림을 κ³ λ €ν•˜κΈ°μ— μ•žμ„œ μ—°μ•½μΈ΅, 즉 수직 κ°•μ„± 및 강도 λΉ„μ •ν˜•μ— λŒ€ν•œ 거동 및 νƒ„μ„±μš”κ±΄μ„ κ²€ν† ν•˜κ³ μž ν•œλ‹€. 해석 λŒ€μƒλͺ¨λΈμ€ μ§€λ°˜μ‘°κ±΄κ³Ό νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ˜ 적용 μœ λ¬΄μ— 따라 ꡬ쑰섀계 ν”„λ‘œκ·Έλž¨μΈ MIDAS(2010)둜 μ„€κ³„ν•œ λ‹€μŒ, 섀계λͺ¨λΈμ— λŒ€ν•˜μ—¬ λΉ„μ„ ν˜• ν•΄μ„ν”„λ‘œκ·Έλž¨μΈ CANNY(2009)둜 동적해석을 μˆ˜ν–‰ν•˜μ—¬ ν•„λ‘œν‹°μΈ΅ κΈ°λ‘₯의 거동 및 응닡 λ³€μœ„ 등을 λΆ„μ„ν•œ ν›„ νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ λ―Έμ μš©ν•œ μ§€λ°˜λ³„ 해석λͺ¨λΈμ— λŒ€ν•˜μ—¬ 2측에 λŒ€ν•œ 1측의 강도비 및 κ°•μ„±λΉ„λ₯Ό λ³€ν™”μ‹œν‚€λ©° λ³€μˆ˜μ— λ”°λ₯Έ 1μΈ΅ κΈ°λ‘₯의 응닡을 λΆ„μ„ν•œλ‹€.

./images/jkci_30_06_09_F1.jpg
Fig. 1

Analytical model (unit: m)

2. 해석 방법

2.1 해석 λŒ€μƒ

해석 λͺ¨λΈμ€ λŒ€μƒ κ±΄μΆ•λ¬Όμ˜ 외곽에 μžˆλŠ” λΆ€λΆ„ ꡬ쑰둜, μ§€λ°˜μ‘°κ±΄(5μ’…λ₯˜) 및 νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ˜ 적용 유무(2μ’…λ₯˜)에 λ”°λ₯Έ 총 10개 λͺ¨λΈμ„ MIDAS ν”„λ‘œκ·Έλž¨μ„ μ΄μš©ν•˜μ—¬ κ΅¬μ‘°μ„€κ³„ν•˜λ©°, 섀계 쑰건은 Table 1에 λ‚˜νƒ€λ‚Έλ‹€.

Table 1 Design condition

Category Design condition
Use Residence
Height of floor 1 F 3.5 m
2 F ~ 5 F 2.8 m/F
Load Dead load 7.0 kN/m2
Live load 2.0 kN/m2
Seismic resistance system Reinforced concrete shear wall structure
Importance factor IE =1.2
Zone Zone factor 1 (S = 0.22)
Ground condition SA ~ SE ground

μ„€κ³„μ‹œ νœ¨κ±°λ™ 및 μΆ•λ°©ν–₯에 λŒ€ν•œ 섀계 강도비(μ†Œμš”κ°•λ„/섀계강도)λŠ” 0.8 μ΄μƒμœΌλ‘œ κ²½μ œμ„±μ„ κ³ λ €ν•˜κ³ , μ „λ‹¨μ˜ 경우 μ΅œμ†Œ λ°°κ·Ό 등을 κ³ λ €ν•˜μ—¬ 0.3μ •λ„λ‘œ μ„€κ³„ν•œλ‹€. λ³΄λŠ” κΈ°λ‘₯κ³Ό λ™μΌν•˜κ²Œ 섀계강도비λ₯Ό νœ¨μ— λŒ€ν•˜μ—¬ 0.8μ •λ„λ‘œ, 전단에 λŒ€ν•˜μ—¬ 0.3μ •λ„λ‘œ μ„€κ³„ν•œλ‹€.

벽체 λ‘κ»˜λŠ” 150 mm둜 ν•˜λ©°, μ΅œμ†Œ μ² κ·ΌλΉ„λ‘œ λ°°κ·Όν•œλ‹€. μ‚¬μš©λœ μž¬λ£Œκ°•λ„λŠ” 콘크리트 fck = 24 MPa, μ² κ·Ό fy = 400 MPa둜 ν•˜λ©°, 섀계 κ²°κ³ΌλŠ” Table 2에 λ‚˜νƒ€λ‚Έλ‹€.

Table 2 Details of sections

Member Non special seismic load Special seismic load
Size(mm) Detail Size (mm) Detail
Beam End 500 Γ— 700 Long.(Top/Bottom): 3-D22 / 2-D22, Hoop : 2-D13@150 500 Γ— 700 Long.(Top/Bottom): 4-D22 / 2-D22, Hoop: 2-D13@150
Center Long.(Top/Bottom): 2-D22 / 3-D22, Hoop : 2-D13@300 Long.(Top/Bottom): 2-D22 / 4-D22, Hoop: 2-D13@300
Wall 150 Γ— 7000 Vert.: D13@300, Horiz.: D10@300 150 Γ— 7000 Vert.: D13@300, Horiz.: D10@300
Column* (ground) SA 390 Γ— 390 Long.: 8-3-D22, Hoop: 2-D10@250 470 Γ— 470 Long.: 16-5-D22, Hoop: 2-D16@150
SB 410 Γ— 410 Long.: 8-3-D22, Hoop: 2-D13@250 500 Γ— 500 Long.: 24-7-D19, Hoop: 2-D16@150
SC 470 Γ— 470 Long.: 8-3-D22, Hoop: 2-D13@150 570 Γ— 570 Long.: 20-6-D22, Hoop: 2-D16@100
SD 510 Γ— 510 Long.: 8-3-D22, Hoop: 2-D13@150 660 Γ— 660 Long.: 16-5-D25, Hoop: 2-D16@100
SE 540 Γ— 540 Long.: 12-4-D22, Hoop: 2-D16@150 720 Γ— 720 Long.: 24-7-D25, Hoop: 2-D16@70

Note. Column(Long.)* : total No. - arrangement No. - rebar size

총 10개 해석 λͺ¨λΈμ˜ 2측에 λŒ€ν•œ 1측의 κ°•μ„±λΉ„ 및 강도비λ₯Ό Table 3에 λ‚˜νƒ€λ‚΄λ©°, 각 측의 측강도 및 측강성은 κΈ°λ‘₯ λΆ€μž¬μ˜ 강도 및 κ°•μ„±μœΌλ‘œ λ‹€μŒ 식에 μ˜ν•˜μ—¬ κ³„μ‚°ν•œλ‹€.

Table 3 Stiffness ratio and strength ratio of designed structures by ground type

Ground type Non special seismic load Special seismic load
Stiffness ratio Strength ratio Stiffness ratio Strength ratio
SA 0.010 0.116 0.023 0.269
SB 0.013 0.124 0.029 0.318
SC 0.021 0.149 0.048 0.434
SD 0.029 0.165 0.083 0.539
SE 0.037 0.240 0.120 0.873

$$K_{Story}=\Sigma K_i$$ (1)
$$K_i=\frac1{{\displaystyle\frac1{{}_iK_f}}+{\displaystyle\frac1{{}_iK_s}}}$$ (2)
$${}_iK_f=\frac{12EI}{h^3},\;{}_iK_s=\frac{GA}h$$ (3)
$$V_{Story}={\textstyle\sum_i}V_y,\;{}_iV_y=min({}_iV_f,\;{}_iV_s)$$ (4)

μ—¬κΈ°μ„œ, KStoryλŠ” μΈ΅ μˆ˜ν‰ κ°•μ„±, KiλŠ” λΆ€μž¬λ³„ μˆ˜ν‰ κ°•μ„±, iKfλŠ” λΆ€μž¬μ˜ 휨 κ°•μ„±, iKsλŠ” λΆ€μž¬μ˜ 전단 κ°•μ„±, VstoryλŠ” μΈ΅ μˆ˜ν‰ λ‚΄λ ₯, iVyλŠ” λΆ€μž¬μ˜ 항볡 λ‚΄λ ₯, iVsλŠ” λΆ€μž¬ λ‹¨λ©΄μ˜ 전단 강도, iVfλŠ” 휨 λͺ¨λ©˜νŠΈμ— μ˜ν•œ 전단강도이닀.

식 (3)μ—μ„œ κΈ°λ‘₯의 휨 κ°•μ„± 12 E I h 3 은 골쑰에 μžˆμ–΄μ„œ 보의 강성이 λ¬΄ν•œλŒ€ 즉, 강보(rigid beam)에 ν•΄λ‹Ήν•˜λŠ” κ²½μš°λ‘œμ„œ 보의 강성이 κΈ°λ‘₯에 λΉ„ν•˜μ—¬ μΆ©λΆ„νžˆ 크도둝 μ μš©ν•˜μ—¬ 1μΈ΅ νœ¨κ°•μ„±μ΄ κΈ°λ‘₯에 μ˜ν•˜μ—¬ κ²°μ •λ˜λ„λ‘ ν•œλ‹€.

νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ λ―Έμ μš©ν•œ 경우 λͺ¨λ“  μ§€λ°˜μ— λŒ€ν•΄ 1측의 κ°•μ„±λΉ„λŠ” 5 % 미만, κ°•λ„λΉ„λŠ” 25 % 미만으둜 κ°•μ„± 및 강도 λΉ„μ •ν˜•μœΌλ‘œ λΆ„λ₯˜λœλ‹€. νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ μ μš©ν•œ κ²½μš°λŠ” λ―Έμ μš©ν•œ λͺ¨λΈμ— λΉ„ν•˜μ—¬ κ°•μ„±λΉ„λŠ” 2.2 ~ 3.2λ°° 정도, κ°•λ„λΉ„λŠ” 2.3 ~ 3.6λ°° 정도 μ¦κ°€ν•œλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ SA ~ SDμ§€λ°˜ λͺ¨λΈμ€ μ—¬μ „νžˆ κ°•μ„± 및 강도 λΉ„μ •ν˜•μ— ν•΄λ‹Ήν•˜λ©°, SEμ§€λ°˜ λͺ¨λΈμ€ κ°•μ„± λΉ„μ •ν˜•μœΌλ‘œ λΆ„λ₯˜λœλ‹€.

2.2 해석 λͺ¨λΈ

해석 λͺ¨λΈ μž‘μ„± 및 지진응닡해석은 λΉ„μ„ ν˜• 해석 ν”„λ‘œκ·Έλž¨μΈ CANNYλ₯Ό μ‚¬μš©ν•œλ‹€. CANNY의 λΉ„μ„ ν˜• 이λ ₯ λͺ¨λΈ 및 해석 λ°©λ²•μ˜ 타당성은 λ‹€μˆ˜μ˜ 연ꡬλ₯Ό 톡해 κ²€μ¦λ˜μ—ˆμœΌλ©°, κ΅­λ‚΄μ™Έμ—μ„œ 싀무 및 μ—°κ΅¬μš©μœΌλ‘œ μ‚¬μš©λ˜κ³  μžˆλ‹€.

해석λͺ¨λΈμ˜ 각 λΆ€μž¬λŠ” λΉ„μ„ ν˜• 거동을 λ‚˜νƒ€λ‚΄λŠ” μŠ€ν”„λ§(Spring)을 κ°–λŠ” μ„ ν˜•λΆ€μž¬λ‘œ λͺ¨λΈν™”ν•œλ‹€. 각 λΆ€μž¬ μ–‘λ‹¨λΆ€μ—μ„œ 휨 μŠ€ν”„λ§μ— μ˜ν•˜μ—¬ νœ¨κ±°λ™μ„ ν•˜λ©°, λΆ€μž¬ μ€‘μ•™λΆ€μ—μ„œ 전단 및 μΆ• μŠ€ν”„λ§μ— μ˜ν•˜μ—¬ 전단 및 μΆ• 거동을 ν•˜λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ κ°€μ •ν•œλ‹€. 거동을 λ‚˜νƒ€λ‚΄κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ μ‚¬μš©λœ 이λ ₯λͺ¨λΈμ€ Fig. 2와 κ°™λ‹€. 각 이λ ₯λͺ¨λΈμ— λ”°λ₯Έ κ³„μˆ˜ 값은 Kwon et al.(2017)의 κΈ°μ‘΄ 연ꡬλ₯Ό μ°Έκ³ ν•˜μ—¬ Table 4와 같이 μ μš©ν•œλ‹€. 각 거동별 골격곑선 및 이λ ₯κ³‘μ„ μ˜ Table 4에 λ‚˜νƒ€λ‚Έ 거동 νŠΉμ„±μ„ λ‚˜νƒ€λ‚΄λŠ” κ³„μˆ˜μ— μ˜ν•΄ μ‚°μ •λ˜λ©° μžμ„Έν•œ 산정방법은 CANNY Manual(2009)을 μ°Έμ‘°ν•  수 μžˆλ‹€.

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Fig. 2

Hysteresis models

Table 4 Coefficient factors of hysteresis models

Hysteresis model Column / Wall Beam
Flexural Axial Shear Flexural
Comp. Tens.
Stiffness 𝛼 0.2 1.0 0.5 0.2
𝛽 0.001 1.0 0.01 0.001
πœƒ 0.7 1 0
πœ‰ 1.0 0.1 1.0
πœ… - 0.001
Pinching πœ† 0.5 0.6
𝛿 - 0.5
Energy πœ€ - 0.05
Ductility πœ‡ - 0.2

2.3 해석 λ³€μˆ˜ 및 방법

ν•„λ‘œν‹°μΈ΅μ˜ κ°•μ„±λΉ„ 및 강도비에 λ”°λ₯Έ 1μΈ΅ κΈ°λ‘₯의 거동을 λΆ„μ„ν•˜κ³ , μ§€μ§„μ‹œ νƒ„μ„±μƒνƒœλ₯Ό μœ μ§€ν•˜κΈ° μœ„ν•œ μ΅œμ†Œ κ°•μ„± λΉ„ 및 강도비λ₯Ό ν‰κ°€ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ λ³€μˆ˜ν•΄μ„μ„ μˆ˜ν–‰ν•œλ‹€.

ν•΄μ„λ³€μˆ˜λŠ” νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ λ―Έμ μš©ν•œ μ§€λ°˜λ³„ 섀계λͺ¨λΈμ˜ 강성비와 강도비λ₯Ό κΈ°μ€€μœΌλ‘œ ν•˜μ—¬ 2μΈ΅ κ°•μ„± 및 κ°•λ„λŠ” κ³ μ •μ‹œν‚€λ©°, 1μΈ΅ μ΄ˆκΈ°κ°•μ„±μ„ 1, 2, 4, 8λ°° μ¦κ°€μ‹œν‚€λ©°, 1μΈ΅ 항볡강도λ₯Ό 1, 2, 3, 4λ°° μ¦κ°€μ‹œμΌœ 각 μ§€λ°˜λ³„ 섀계λͺ¨λΈμ— λŒ€ν•˜μ—¬ 16개의 λ³€μˆ˜λ₯Ό 갖도둝 ν•˜μ—¬ 해석을 μˆ˜ν–‰ν•œλ‹€. μ—¬κΈ°μ„œ κ°•μ„±μ˜ μ¦κ°€λŠ” ν•­λ³΅λ³€μœ„(𝛿y)의 κ°μ†Œλ₯Ό, κ°•λ„μ˜ μ¦κ°€λŠ” ν•­λ³΅λ³€μœ„(𝛿y)κ°€ μ¦κ°€ν•˜κ²Œ λœλ‹€. 이에 따라 κ±΄μΆ•λ¬Όμ˜ 전체 거동인 μ‘λ‹΅λ³€μœ„, μ†Œμ„±λ₯  등에 영ν–₯을 미치게 λœλ‹€.

지진응닡해석을 μœ„ν•œ μž…λ ₯μ§€μ§„νŒŒλ‘œ 총 3가지 μ§€μ§„νŒŒ El-Centro NS(1940), Taft EW(1952), μ§€λ°˜λ³„ μΈκ³΅μ§€μ§„νŒŒλ₯Ό μ‚¬μš©ν•œλ‹€. μΈκ³΅μ§€μ§„νŒŒλŠ” μ§€λ°˜λ³„ μ„€κ³„μ‘λ‹΅μŠ€νŽ™νŠΈλŸΌμ— λΆ€ν•©ν•˜λ„λ‘ μƒμ„±ν•˜λ©°, μ„Έ 가지 μž…λ ₯μ§€μ§„νŒŒμ— λŒ€ν•œ 응닡을 λ‹¨μˆœ λΉ„κ΅ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ μ΅œλŒ€κ°€μ†λ„ 크기λ₯Ό μ§€λ°˜λ³„ μ„€κ³„μŠ€νŽ™ 트럼의 μ˜μ£ΌκΈ°κ°€μ†λ„(SDS/2.5)와 λ™μΌν•˜λ„λ‘ λ°°μœ¨μ„ μ μš©ν•˜μ—¬ μ‚¬μš©ν•œλ‹€. μž…λ ₯ν•œ μ„Έ 가지 μ§€μ§„νŒŒμ— μ˜ν•œ μ΅œλŒ€μ‘λ‹΅ κ²°κ³Όλ§Œμ„ μ΄μš©ν•˜μ—¬ λ³€μˆ˜μ— λ”°λ₯Έ κ²°κ³Όλ₯Ό λΆ„μ„ν•œλ‹€. μ„€κ³„μ‘λ‹΅μŠ€νŽ™νŠΈλŸΌμ„ Fig. 3에, μ§€λ°˜λ³„ μ„€κ³„μŠ€νŽ™νŠΈλŸΌμ˜ μ˜μ£ΌκΈ°κ°€μ†λ„ 및 적용 λ°°μœ¨μ„ Table 5에 λ‚˜νƒ€λ‚Έλ‹€.

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Fig. 3

Design response spectrums

Table 5 PGA of seismic waves

SA SB SC SD SE
Zero period acceleration (cm/sec2) 117 147 173 199 261
Scale El-Centro NS (1940) 0.34 0.42 0.50 0.57 0.75
Taft EW (1952) 0.65 0.82 0.97 1.11 1.46

3. νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘ 적용 μœ λ¬΄μ— λ”°λ₯Έ 거동

3.1 νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘ μ μš©μ‹œ ν•„λ‘œν‹° κΈ°λ‘₯의 거동

νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ κ³ λ €ν•œ 경우 μ§€λ°˜μ‘°κ±΄λ³„ μ—°μ•½μΈ΅μ˜ μ΅œλŒ€ 밑면전단λ ₯κ³Ό μ΅œλŒ€ μΈ΅κ°„λ³€ν˜•κ°, ν•„λ‘œν‹° κΈ°λ‘₯의 μ†Œμ„±λ₯ μ„ ν‰κ°€ν•˜μ˜€λ‹€. νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ μ‚°μ •ν•˜κΈ° μœ„ν•œ μ‹œμŠ€ν…œμ΄ˆκ³Όκ°•λ„κ³„μˆ˜λŠ” ν•„λ‘œν‹° ꡬ쑰의 상뢀 벽식ꡬ쑰λ₯Ό κ³ λ €ν•˜μ—¬ λ‚΄λ ₯λ²½μ‹œμŠ€ν…œμ˜ 2.5λ₯Ό μ μš©ν•˜μ˜€λ‹€. Table 6에 νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ μ μš©ν•œ μ§€λ°˜λ³„ 해석λͺ¨λΈμ˜ μ΅œλŒ€ 응닡 해석결과λ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚΄κ³ , Fig. 4에 λŒ€ν‘œμ μœΌλ‘œ SA, SC, SEμ§€λ°˜μ˜ κΈ°λ‘₯ 및 2μΈ΅ 벽체의 거동 κ·Έλž˜ν”„λ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚Έλ‹€.

Table 6 Comparison of structural responses subjected to special seismic load by ground type

Ground type Maximum story shear force by analysis (kN) Maximum story drift by analysis (rad) Ductility ratio
1F 2F 1F 2F
SA 392.0 298.9 0.0072 0.0001 0.8054
SB 558.0 425.2 0.0083 0.0002 0.9860
SC 727.6 562.5 0.0065 0.0002 0.9416
SD 697.2 533.2 0.0032 0.0001 0.6953
SE 929.9 750.6 0.0030 0.0002 0.5600

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Fig. 4

Story shear factor-Story drift of columns subjected to special seismic load by ground type

SAμ§€λ°˜μ—μ„œ 벽체의 μΈ΅κ°„λ³€ν˜•κ°μ΄ 0.0001둜 λ³€ν˜•μ΄ 거의 μ—†μ§€λ§Œ, κΈ°λ‘₯은 0.0072κΉŒμ§€ λ³€ν˜•ν•˜μ˜€μœΌλ©°, SEμ§€λ°˜μ˜ κ²½μš°μ—μ„œλ„ 벽체의 μΈ΅κ°„λ³€ν˜•κ°μ€ 0.0002μ΄μ§€λ§Œ κΈ°λ‘₯은 0.0030κΉŒμ§€ λ³€ν˜•ν•˜μ˜€λ‹€. λͺ¨λ“  μ§€λ°˜μ— λŒ€ν•˜μ—¬ 2μΈ΅ λ²½μ²΄μ—λŠ” λ³€ν˜•μ΄ 거의 λ°œμƒν•˜μ§€ μ•Šμ•˜μœΌλ©° λŒ€λΆ€λΆ„μ˜ λ³€ν˜•μ΄ 1μΈ΅ κΈ°λ‘₯에 μ§‘μ€‘λ˜μ—ˆκ³ , μ΅œλŒ€ μΈ΅κ°„λ³€ν˜•κ°μ€ 0.015μ΄λ‚΄λ‘œ ν—ˆμš©μΈ΅κ°„λ³€μœ„ 기쀀을 λ§Œμ‘±ν•˜μ˜€λ‹€. λ˜ν•œ λͺ¨λ“  μ§€λ°˜μ‘°κ±΄μ—μ„œ κΈ°λ‘₯이 νƒ„μ„±μƒνƒœλ‘œ κ±°λ™ν•˜μ˜€μœΌλ©°, SEμ§€λ°˜μ˜ 경우 0.56, SBμ§€λ°˜μ˜ 경우 거의 항볡에 κ°€κΉŒμš΄ 0.98의 μ†Œμ„±λ₯ μ„ λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ μ§€λ°˜μ‘°κ±΄μ— λ”°λ₯Έ 내진성λŠ₯의 차이λ₯Ό κ³ λ €ν•˜μ§€ μ•Šμ€ 채 νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ λͺ¨λ“  μ§€λ°˜μ— λ™μΌν•˜κ²Œ μ μš©ν•˜μ˜€κΈ° λ•Œλ¬Έμ— μ§€λ°˜λ³„λ‘œ μ†Œμ„±λ₯ (πœ‡π›Ώmax/𝛿y, 𝛿max=μ΅œλŒ€λ³€μœ„, 𝛿y=ν•­λ³΅λ³€μœ„)이 λ‹€μ†Œ 큰 편차λ₯Ό λ³΄μ˜€λ‹€.

3.2 νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘ λ―Έμ μš©μ‹œ 거동

λ³Έ μ ˆμ—μ„œλŠ” νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ μ μš©ν•˜μ§€ μ•Šμ€ 경우 μ§€λ°˜μ‘°κ±΄λ³„ μ—°μ•½μΈ΅μ˜ 응닡 νŠΉμ„±μ„ κ²€ν† ν•˜μ˜€λ‹€. Table 7에 μ§€λ°˜λ³„ 해석λͺ¨λΈμ˜ μ΅œλŒ€ 응닡 해석결과λ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚΄κ³ , Fig. 5에 λŒ€ν‘œμ μœΌλ‘œ SA, SC, SEμ§€λ°˜μ˜ κΈ°λ‘₯ 및 2μΈ΅ 벽체의 거동 κ·Έλž˜ν”„λ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚Έλ‹€. νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘ μ μš©μ‹œμ™€ λ™μΌν•˜κ²Œ λͺ¨λ“  μ§€λ°˜μ‘°κ±΄μ— λŒ€ν•˜μ—¬ 2μΈ΅ λ²½μ²΄λŠ” μΈ΅κ°„λ³€ν˜•κ°μ΄ 0.0001둜 λ³€ν˜•μ΄ 거의 λ°œμƒν•˜μ§€ μ•Šμ•˜μ§€λ§Œ, ν•„λ‘œν‹° κΈ°λ‘₯은 μΈ΅κ°„λ³€ν˜•κ°μ΄ SAμ§€λ°˜μ—μ„œλŠ” 0.0110κΉŒμ§€, SEμ§€λ°˜μ€ 0.0197κΉŒμ§€ λ³€ν˜• ν•˜μ˜€μœΌλ©°, SDμ§€λ°˜λΆ€ν„°λŠ” ν—ˆμš©μΈ΅κ°„λ³€μœ„λ₯Ό μ΄ˆκ³Όν•˜λŠ” 큰 λ³€ν˜•μ΄ λ°œμƒν•˜μ˜€λ‹€. λͺ¨λ“  μ§€λ°˜μ— λŒ€ν•˜μ—¬ 2μΈ΅ 벽체에 λΉ„ν•˜μ—¬ 1측의 κΈ°λ‘₯에 λ³€ν˜•μ΄ μ§‘μ€‘λ˜μ—ˆμœΌλ©°, μ§€λ°˜μ‘°κ±΄μ΄ λΆˆλ¦¬ν• μˆ˜λ‘ 1측의 λ³€ν˜• 집쀑 μ •λ„λŠ” λ”μš± μ‹¬ν™”λ˜μ—ˆλ‹€. κΈ°λ‘₯의 μ†Œμ„±λ₯ μ€ SAμ§€λ°˜μ—μ„œ 1.33μ •λ„λ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬μœΌλ©° μ§€λ°˜μ‘°κ±΄μ΄ λΆˆλ¦¬ν• μˆ˜λ‘ μ†Œμ„±λ₯ μ΄ μ¦κ°€ν•˜μ—¬, SEμ§€λ°˜μ—μ„œλŠ” κΈ°λ‘₯의 μ†Œμ„±λ₯ μ΄ 4.33μ •λ„λ‘œ 크게 λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

Table 7 Comparison of structural responses subjected to non-special seismic load by ground type

Ground type Maximum story shear force by analysis (kN) Maximum story drift by analysis (rad) Ductility ratio
1F 2F 1F 2F
SA 206.8 161.0 0.0110 0.0001 1.3280
SB 221.9 174.6 0.0126 0.0001 1.7388
SC 266.6 214.1 0.0138 0.0001 2.8003
SD 296.7 237.1 0.0151 0.0001 3.8824
SE 432.2 354.7 0.0197 0.0001 4.3346

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Fig. 5

Story shear factor-Story drift of columns subjected to non-special seismic load by ground type

4. ν•΄μ„λ³€μˆ˜μ— λ”°λ₯Έ κΈ°λ‘₯의 거동

λ³Έ μž₯μ—μ„œλŠ” νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘ 미적용 해석λͺ¨λΈμ— λŒ€ν•˜μ—¬ κ°•μ„±λΉ„ 및 강도비λ₯Ό μ¦κ°€μ‹œν‚¨ λ³€μˆ˜ν•΄μ„μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜κ³ , λ³€μˆ˜μ— λ”°λ₯Έ κΈ°λ‘₯의 거동을 λΆ„μ„ν•˜μ—¬, νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ μ μš©ν•˜μ§€ μ•Šκ³  ν•„λ‘œν‹° 측이 νƒ„μ„±κ±°λ™ν•˜κΈ° μœ„ν•œ μ§€λ°˜λ³„ μ΅œμ†Œ 강도비 쑰건을 κ²€ν† ν•˜κ³ μž ν•œλ‹€.

4.1 κΈ°λ‘₯의 μ΅œλŒ€ 응닡 λ³€μœ„

νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ λ―Έμ μš©ν•œ 해석λͺ¨λΈμ— λŒ€ν•˜μ—¬ 강도비와 강성비에 따라 λ³€μˆ˜ν•΄μ„μ„ μˆ˜ν–‰ν•˜μ—¬ 각 λ³€μˆ˜μ— λ”°λ₯Έ κΈ°λ‘₯ 의 μ΅œλŒ€ μΈ΅κ°„λ³€ν˜•κ° 응닡을 Fig. 6에 λ‚˜νƒ€λ‚Έλ‹€. μ „λ°˜μ μœΌλ‘œ 강도비와 κ°•μ„±λΉ„κ°€ μ¦κ°€ν• μˆ˜λ‘ μ‘λ‹΅λ³€μœ„κ°€ κ°μ†Œν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ˜€μœΌλ©°, 일정 강도비 μ΄μƒμ—μ„œλŠ” κ°•λ„λΉ„μ˜ 변화에 λ”°λ₯Έ μ‘λ‹΅λ³€μœ„μ˜ 큰 λ³€ν™”κ°€ λ°œμƒν•˜μ§€ μ•Šμ•˜λŠ”λ°, μ΄λŠ” κΈ°λ‘₯이 νƒ„μ„±κ±°λ™ν•˜κΈ° λ•Œλ¬ΈμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€.

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Fig. 6

Maximum response story drift ratio of columns

SA ~ SCμ§€λ°˜μ€ 강도비 및 κ°•μ„±λΉ„μ˜ λ³€μˆ˜μ— 관계없이 ν—ˆμš©μΈ΅κ°„λ³€μœ„λ₯Ό λ§Œμ‘±ν•˜μ˜€λ‹€. SAμ§€λ°˜μ˜ κ°•μ„±λΉ„ 0.010κ³Ό SBμ§€λ°˜μ˜ κ°•μ„±λΉ„ 0.013μ—μ„œ 강도비가 증가함에 따라 λ³€μœ„κ°€ 증가함을 λ³΄μ˜€λ‹€. μ΄λŠ” SAμ§€λ°˜μ˜ 경우 νœ¨ν•­λ³΅ μ‹œ λ³€μœ„κ°€ 32.55 mm둜, 항볡강도λ₯Ό 2배둜 μ¦κ°€μ‹œν‚¬ 경우 νœ¨ν•­λ³΅ λ³€μœ„κ°€ ν—ˆμš©μΈ΅κ°„λ³€μœ„ 값인 52.2 mmλ₯Ό μ΄ˆκ³Όν•˜κ²Œ λœλ‹€. 즉, νœ¨κ°•μ„±μ΄ λ„ˆλ¬΄ μž‘κΈ° λ•Œλ¬Έμ— 강도가 증가함에 λ”°λ₯Έ μ‘λ‹΅λ³€μœ„μ˜ 증가폭이 크기 λ•Œλ¬Έμ΄λ©°, SBμ§€λ°˜λ„ λ™μΌν•œ 이유일 κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€.

SD ~ SEμ§€λ°˜μ—μ„œ 섀계λͺ¨λΈμ˜ 경우 내진등급에 λ”°λ₯Έ ν—ˆμš©μΈ΅κ°„λ³€μœ„ 0.015λ₯Ό λ§Œμ‘±ν•˜μ§€ λͺ»ν•˜μ˜€μ§€λ§Œ, 강도비 및 κ°•μ„±λΉ„λ₯Ό μ¦κ°€μ‹œμΌ°μ„ λ•Œ ν—ˆμš©μΈ΅κ°„λ³€μœ„λ₯Ό λ§Œμ‘±ν•˜μ˜€λ‹€.

SDμ§€λ°˜μ—μ„œ 초기 κ°•μ„±λΉ„ 0.029와 초기 강도비 0.165인 경우 ν—ˆμš©μΈ΅κ°„λ³€μœ„λ₯Ό λ§Œμ‘±ν•˜μ§€ λͺ»ν•˜μ˜€μ§€λ§Œ, 강도비λ₯Ό 0.330 이상 μ¦κ°€μ‹œμΌ°μ„ 경우 λ§Œμ‘±ν•˜μ˜€μœΌλ©°, κ°•μ„±λΉ„ 0.058 μ΄μƒμ—μ„œλŠ” 강도비에 관계없이 λ§Œμ‘±ν•˜μ˜€λ‹€. SEμ§€λ°˜μ—μ„œ 초기 κ°•μ„±λΉ„ 0.037은 μœ μ§€ν•˜λ©° 강도비λ₯Ό 0.480κΉŒμ§€ μ¦κ°€μ‹œμΌ°μ„ λ•Œ ν—ˆμš©μΈ΅κ°„λ³€μœ„λ₯Ό λ§Œμ‘±ν•˜μ§€ λͺ»ν•˜μ˜€μœΌλ©°, κ°•μ„±λΉ„ 0.074 이상이며 강도비 0.480 μ΄μƒμ—μ„œλŠ” λ§Œμ‘±ν•˜μ˜€μœΌλ©°, κ°•μ„±λΉ„ 0.148 μ΄μƒμ—μ„œλŠ” 강도비에 관계없이 λ§Œμ‘±ν•˜μ˜€λ‹€.

4.2 κΈ°λ‘₯의 μ†Œμ„±λ₯ 

νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ λ―Έμ μš©ν•œ 해석λͺ¨λΈμ— λŒ€ν•œ 강도비와 κ°•μ„±λΉ„ λ³€μˆ˜ λͺ¨λΈμ˜ κΈ°λ‘₯ μ†Œμ„±λ₯ μ„ Fig. 7에 λ‚˜νƒ€λ‚Έλ‹€. 참고둜, νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ μ μš©ν•œ κΈ°λ‘₯의 μ†Œμ„±λ₯ κ³Όμ˜ 비ꡐλ₯Ό μœ„ν•˜μ—¬ κ·Έλž˜ν”„μ—μ„œ μ μ„ μœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚Έλ‹€. λ³€μˆ˜ν•΄μ„ κ²°κ³Ό, 강도비가 μ¦κ°€ν• μˆ˜λ‘ μ†Œμ„±λ₯ μ€ κ°μ†Œν•˜μ˜€μœΌλ©° κ°•μ„±λΉ„λŠ” μ¦κ°€ν• μˆ˜λ‘ μ†Œμ„±λ₯ μ΄ μ¦κ°€ν•˜μ˜€λ‹€. λ˜ν•œ μ§€λ°˜λ³„λ‘œλŠ” SAμ§€λ°˜μ—μ„œ SEμ§€λ°˜μœΌλ‘œ μ§€λ°˜μ‘°κ±΄μ΄ λΆˆλ¦¬ν• μˆ˜λ‘ μ†Œμ„±λ₯ μ΄ μ¦κ°€ν•˜μ˜€λ‹€. κ°•μ„±λΉ„κ°€ μ¦κ°€ν• μˆ˜λ‘ μ†Œμ„±λ₯ μ΄ μ»€μ§€λŠ” 것은 κ°•μ„±λΉ„κ°€ 증가함에 λ”°λ₯Έ ν•­λ³΅λ³€ν˜•μ˜ κ°μ†ŒλŸ‰μ΄ μ΅œλŒ€λ³€ν˜•μ˜ κ°μ†ŒλŸ‰λ³΄λ‹€ 크기 λ•Œλ¬ΈμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€.

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Fig. 7

Ductility ratio of columns

λͺ¨λ“  μ§€λ°˜μ— λŒ€ν•˜μ—¬ μ†Œμ„±κ΅¬κ°„(Β΅β‰₯1)μ—μ„œλŠ” κ°•μ„±λΉ„κ°€ μ¦κ°€ν• μˆ˜λ‘ μ†Œμ„±λ₯ μ΄ μ¦κ°€ν•˜λ©°, 탄성ꡬ간(Β΅<1)μ—μ„œλŠ” 강성비에 λ”°λ₯Έ 큰 λ³€ν™”κ°€ μ—†λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. 강도비λ₯Ό λ§Œμ‘±ν•˜κΈ° μœ„ν•œ κ³Όμ •μ—μ„œ μ΅œλŒ€μ² κ·ΌλΉ„λ₯Ό μ΄ˆκ³Όν•˜κ²Œ 되면 μ² κ·ΌλΉ„ λ§Œμ‘±μ„ μœ„ν•˜μ—¬ λ‹¨λ©΄μ˜ 증가, 즉 강성이 μ¦κ°€ν•˜κ²Œ λœλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ κΈ°λ‘₯이 νƒ„μ„±κ±°λ™ν•˜λŠ” λ²”μœ„ λ‚΄μ—μ„œλŠ” 강성비에 μ˜ν•œ 영ν–₯이 μ μœΌλ―€λ‘œ 일정 μˆ˜μ€€ 강도비λ₯Ό λ§Œμ‘±ν•œλ‹€λ©΄ 강성비에 관계없이 κΈ°λ‘₯이 탄성거동을 ν•œλ‹€λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨ν•  수 μžˆλ‹€.

강성비에 관계없이 μ§€λ°˜λ³„λ‘œ 강도비가 SAμ§€λ°˜μ—μ„œλŠ” μ•½ 0.30 이상, SBμ§€λ°˜μ—μ„œλŠ” μ•½ 0.35 이상, SCμ§€λ°˜μ—μ„œλŠ” μ•½ 0.45 이상, SDμ§€λ°˜μ—μ„œλŠ” μ•½ 0.55 이상, SEμ§€λ°˜μ—μ„œλŠ” μ•½ 0.70 이상일 경우 κΈ°λ‘₯이 νƒ„μ„±μœΌλ‘œ κ±°λ™ν•˜λŠ” 것을 확인할 수 μžˆλ‹€.

5. κ²° λ‘ 

1κ²½κ°„ 5μΈ΅ RC ν•„λ‘œν‹° λΆ€λΆ„ ꡬ쑰물에 λŒ€ν•˜μ—¬ μ§€λ°˜λ³„ 강도비와 강성비에 λ”°λ₯Έ λΉ„μ„ ν˜• 동적해석을 μˆ˜ν–‰ν•œ κ²°κ³Ό, λ‹€μŒκ³Ό 같은 결둠을 얻을 수 μžˆμ—ˆλ‹€.

1) νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ μ μš©ν•œ 건좕물은 μ§€λ°˜μ˜ μ’…λ₯˜μ— 관계없이 ν—ˆμš©μΈ΅κ°„λ³€μœ„λ₯Ό λ§Œμ‘±ν•˜λ©° 탄성거동을 ν•˜μ˜€μœΌλ‚˜, μ „λ°˜μ μœΌλ‘œ μ§€λ°˜μ‘°κ±΄μ΄ λΆˆλ¦¬ν• μˆ˜λ‘ ν•„λ‘œν‹° κΈ°λ‘₯의 νƒ„μ„±ν•œκ³„κΉŒμ§€ 큰 μ—¬μœ λ„λ₯Ό κ°€μ§€λŠ” 것을 ν™•μΈν•˜μ˜€λ‹€. 반면, νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ λ―Έμ μš©ν•œ 건좕물은 λͺ¨λ“  μ§€λ°˜μ’…λ₯˜μ—μ„œ ν•„λ‘œν‹° κΈ°λ‘₯이 ν•­λ³΅ν•˜μ˜€μœΌλ©°, μ§€λ°˜μ‘°κ±΄μ΄ λΆˆλ¦¬ν• μˆ˜λ‘ μ†Œμ„±λ₯ μ΄ μ¦κ°€ν•˜μ˜€λ‹€.

2) νŠΉλ³„μ§€μ§„ν•˜μ€‘μ„ μ μš©ν•˜μ§€ μ•Šμ€ ν•„λ‘œν‹° κ΅¬μ‘°μ—μ„œ κΈ°λ‘₯의 μ‘λ‹΅λ³€μœ„λŠ” μΈ΅ κ°•μ„±λΉ„ 및 강도비가 μ¦κ°€ν• μˆ˜λ‘ κ°μ†Œν•˜μ˜€μœΌλ©°, 일정 강도비 μ΄μƒμ—μ„œλŠ” 강도비가 증가함에 λ”°λ₯Έ μ‘λ‹΅λ³€μœ„μ˜ λ³€ν™”λŠ” 거의 μ—†μ—ˆλ‹€.

3) κΈ°λ‘₯의 μ†Œμ„±λ₯ μ€ 강도비가 μ¦κ°€ν• μˆ˜λ‘ κ°μ†Œν•˜μ˜€κ³ , SAμ§€λ°˜μ—μ„œ SEμ§€λ°˜μœΌλ‘œ 갈수둝 μ¦κ°€ν•˜μ˜€μœΌλ©°, 강도비가 μ¦κ°€ν• μˆ˜λ‘ κ°•μ„±λΉ„μ˜ 영ν–₯이 μž‘μ€ κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. κΈ°λ‘₯이 νƒ„μ„±κ±°λ™ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ μš”κ΅¬λ˜μ–΄μ§€λŠ” μ΅œμ†Œ κ°•λ„λΉ„λŠ” μ§€λ°˜λ³„λ‘œ 차이가 μžˆμŒμ„ μ•Œ 수 μžˆμ—ˆλ‹€.

λ³Έ λ…Όλ¬Έμ—μ„œλŠ” 1κ²½κ°„ 5μΈ΅ RC ν•„λ‘œν‹° 뢀뢄ꡬ쑰λ₯Ό λŒ€μƒμœΌλ‘œ μ§€λ°˜μ‘°κ±΄, μ—°μ•½μΈ΅μ˜ 강도비 및 강성비에 따라 지진응닡해석을 μˆ˜ν–‰ν•˜μ—¬ λ³€μˆ˜μ— λ”°λ₯Έ κ²½ν–₯을 νŒŒμ•…ν•œ κΈ°μ΄ˆμ—°κ΅¬λ‘œ, ν•„λ‘œν‹° 건물의 합리적 내진섀계λ₯Ό μœ„ν•΄ μ§€λ°˜μ‘°κ±΄, 강도비, κ°•μ„±λΉ„μ˜ 영ν–₯을 κ³ λ €ν•  ν•„μš”κ°€ μžˆμŒμ„ ν™•μΈν•˜μ˜€λ‹€. 연ꡬ 결과의 μ‹€μš©μ„±μ„ μœ„ν•˜μ—¬ μ‹€μ œ ν˜•μƒμ˜ ν•„λ‘œν‹° 건물을 λŒ€μƒμœΌλ‘œ λ³€μˆ˜λ³„ 내진성λŠ₯에 κ΄€ν•œ μΆ”ν›„ 연ꡬ가 ν•„μš”ν•˜λ‹€.

Acknowledgements

이 κ³Όμ œλŠ” λΆ€μ‚°λŒ€ν•™κ΅ 기본연ꡬ지원사업(2λ…„)에 μ˜ν•˜μ—¬ μ—°κ΅¬λ˜μ—ˆμŒ.

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