Mobile QR Code QR CODE : Journal of the Korean Society of Civil Engineers

  1. μ’…μ‹ νšŒμ›β€€ μ•„μ£ΌλŒ€ν•™κ΅ κ±΄μ„€μ‹œμŠ€ν…œκ³΅ν•™κ³Ό ꡐ수, 곡학박사 (Ajou University)
  2. DM μ—”μ§€λ‹ˆμ–΄λ§ 섀계뢀 사원, 곡학석사 (DM Engineering)
  3. μ •νšŒμ›β€€ (μ£Ό)ν¬μŠ€μ½” μ² κ°•μ†”λ£¨μ…˜λ§ˆμΌ€νŒ…μ‹€ μ±…μž„μ—°κ΅¬μ›, 곡학박사 (POSCO β€€)
  4. μ’…μ‹ νšŒμ›β€€ κ΅μ‹ μ €μžβ€€ μ„œμšΈκ³Όν•™κΈ°μˆ λŒ€ν•™κ΅ κ±΄μ„€μ‹œμŠ€ν…œκ³΅ν•™κ³Ό ꡐ수, 곡학박사 (Corresponding Author β€€ Seoul National University of Science and Technology)


2,400 MPa, 고강도 κ°•μ—°μ„ , LNG μ €μž₯탱크, ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± ν…λ˜, ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€νŠΈ 콘크리트
2,400 MPa, High-strength strand, LNG storage tank, Prestressing tendon, Prestressed concrete

1. μ„œ λ‘ 

μ „ μ„Έκ³„μ μœΌλ‘œ μ²œμ—°κ°€μŠ€μ˜ 생산 및 μ†ŒλΉ„κ°€ 증가함에 따라 μ²œμ—°κ°€μŠ€λ₯Ό –163Β°C둜 μ•‘ν™”μ‹œμΌœ λΆ€ν”Όλ₯Ό 쀄인 LNG(Liquefied Natural Gas: μ•‘ν™”μ²œμ—°κ°€μŠ€)λ₯Ό μ €μž₯ν•˜κΈ° μœ„ν•œ LNG μ €μž₯νƒ±ν¬μ˜ μ‹œκ³΅μ΄ λ”μš± ν™œλ°œν•΄μ§κ³Ό λ™μ‹œμ— μ €μž₯ μš©λŸ‰ 증가λ₯Ό μœ„ν•΄ 탱크가 λŒ€ν˜•ν™”λ˜κ³  μžˆλ‹€. κ΅­λ‚΄μ˜ LNG νƒ±ν¬λŠ” λŒ€λΆ€λΆ„ μ™„μ „λ°©ν˜Έμ‹ 지상식 LNG 탱크 ν˜•μ‹μœΌλ‘œ μ‹œκ³΅λ˜κ³  있으며, μ΄λŠ” Fig. 1(a)와 같이 정상가동 μ‹œ LNGλ₯Ό λ³΄μœ ν•˜κ³  μžˆλŠ” 9% λ‹ˆμΌˆκ°• λ‚΄μ‘° 및 철근콘크리트(RC: Reinforced Concrete) λ˜λŠ” ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€νŠΈ 콘크리트(PSC: Prestressed Concrete)둜 이루어진 μ™Έμ‘°λ‘œ κ΅¬μ„±λ˜μ–΄ μžˆλ‹€. μ™Έμ‘°λŠ” μ›ν†΅ν˜•μ˜ 벽체 및 λ‚©μž‘ν•œ 돔 ν˜•μƒμ˜ 지뢕을 νŠΉμ§•μœΌλ‘œ ν•˜κ³  μžˆλ‹€.Fig. 1(b)λŠ” μ™Έμ‘° 벽체 단면을 보여주고 있으며, LNG λˆ„μΆœ 사고 μ‹œμ˜ μœ μ²΄μ•• 등에 λŒ€λΉ„ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ μ›ν™˜λ°©ν–₯ 및 수직방ν–₯으둜 각각 ν¬μŠ€νŠΈν…μ…˜ λ°©μ‹μ˜ μ›ν™˜ν…λ˜ 및 μˆ˜μ§ν…λ˜μ΄ λ°°μΉ˜λœλ‹€. LNG νƒ±ν¬μ˜ λŒ€ν˜•ν™” κ²½ν–₯에 따라 μ›ν™˜ν…λ˜ 및 μˆ˜μ§ν…λ˜μ˜ μ†Œμš” μˆ˜λŸ‰λ„ μ¦κ°€ν•˜κ³  있으며, λ”°λΌμ„œ 경제적인 ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± μ„€κ³„λŠ” νƒ±ν¬μ˜ 총 곡사비에도 큰 영ν–₯을 미치게 λ˜μ—ˆλ‹€.

Fig. 1

Above-Ground Full Containment LNG Storage Tank

figure_ksce_28_06_02_F1.jpg

ν•œνŽΈ κ΅­λ‚΄μ—μ„œλŠ” 졜근 κ°•μ—°μ„ μ˜ 인μž₯강도λ₯Ό κΈ°μ‘΄ 1,860 MPa보닀 상ν–₯μ‹œν‚€κ³ μž ν•˜λŠ” λ…Έλ ₯을 κ²½μ£Όν•˜μ—¬ μ™”μœΌλ©°, κ·Έ κ²°κ³Ό 2008λ…„ 및 2011년에 각각 2,160 MPaκΈ‰ 및 2,400 MPaκΈ‰ 고강도 강연선을 κ°œλ°œν•˜μ—¬(Kim et al., 2012) ν•œκ΅­μ‚°μ—…ν‘œμ€€(KS)에 λ°˜μ˜ν•œ λ°” μžˆλ‹€(KATS, 2011). μ•„μ§κΉŒμ§€ λ―Έκ΅­ ASTM, 유럽 EN, 영ꡭ BS, 일본 JIS와 같은 μ£Όμš” ν•΄μ™Έ κ·œκ²©μ—λŠ” μ΄λŸ¬ν•œ μˆ˜μ€€μ˜ 고강도 강연선이 λͺ…μ‹œλ˜μ–΄ μžˆμ§€ μ•ŠμœΌλ―€λ‘œ 고강도 κ°•μ—°μ„  λΆ„μ•Όμ—μ„œλŠ” μš°λ¦¬λ‚˜λΌκ°€ μ„Έκ³„μ μœΌλ‘œ κΈ°μˆ μ„ μ„ λ„ν•˜κ³  μžˆλ‹€κ³  λ³Ό 수 μžˆλ‹€(Seo, 2016). PSC ꡬ쑰물에 고강도 강연선을 μ μš©ν•  경우 비둝 일반 강연선보닀 λ‹¨κ°€λŠ” λ‹€μ†Œ λ†’μ§€λ§Œ κ°•μ—°μ„ λ‹Ή κΈ΄μž₯λ ₯을 μ¦κ°€μ‹œν‚¬ 수 μžˆμ–΄ κ°•μ—°μ„ , μ‰¬μŠ€κ΄€ 및 μ •μ°©κ΅¬μ˜ 개수λ₯Ό κ°μ†Œμ‹œμΌœλ„ λ™λ“±ν•œ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± 효과λ₯Ό λ°œνœ˜ν•  수 μžˆμœΌλ―€λ‘œ 경제적인 κ²ƒμœΌλ‘œ λΆ„μ„λ˜μ—ˆλ‹€(KCI, 2015; Kim, 2009; Kim et al., 2012; Yang et al., 2016). 특히, νš¨μœ¨μ„±μ΄ 높은 2,400 MPaκΈ‰ 강연선은 졜근 ν¬μŠ€νŠΈν…μ…˜ λ˜λŠ” ν”„λ¦¬ν…μ…˜ 보에 λŒ€ν•œ μ—°κ΅¬κ°œλ°œ 단계λ₯Ό 거쳐(Kim et al., 2016; Park et al., 2012), μ‹€μ œ PSC ꡬ쑰물에 적용되기 μ‹œμž‘ν•œ 싀정이닀. ν•˜μ§€λ§Œ 고강도 강연선을 LNG μ €μž₯탱크와 같은 νŠΉμˆ˜ν•œ ν˜•νƒœμ˜ ꡬ쑰물에 μ μš©ν•˜κΈ° μœ„ν•œ μ—°κ΅¬λŠ” λ‹€μ†Œ λΆ€μ‘±ν–ˆλ˜ 것이 사싀이닀.

λ”°λΌμ„œ 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” LNG 탱크에 ν†΅μƒμ μœΌλ‘œ μ μš©λ˜μ–΄ μ™”λ˜ 1,860 MPaκΈ‰ 강연선을 2,400 MPaκΈ‰ 고강도 κ°•μ—°μ„ μœΌλ‘œ λŒ€μ²΄ν•  λ•Œ μ‰¬μŠ€ 배치 간격이 증가해도 μ‰¬μŠ€λ‹Ή κΈ΄μž₯λ ₯을 μ¦κ°€μ‹œν‚΄μœΌλ‘œμ¨ μœ μ‚¬ν•œ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± 효과λ₯Ό λ°œνœ˜ν•  수 μžˆλŠ”μ§€ κ³ μ°°ν•΄ λ³΄μ•˜λ‹€. λ˜ν•œ, 고강도 κ°•μ—°μ„ μ˜ 효율적인 μ μš©μ„ μœ„ν•˜μ—¬ μ‰¬μŠ€κ΄€ 간격이 넓어져도 LNG 탱크 벽체에 높은 μˆ˜μ€€μ˜ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€κ°€ 비ꡐ적 κ³ λ₯΄κ²Œ λ„μž…λ  수 μžˆλŠ”μ§€ νŒŒμ•…ν•˜κ³ μž LNG 탱크 벽체 일뢀뢄을 λͺ¨μ‚¬ν•˜λŠ” μ‹€λŒ€ν˜• μ‹€ν—˜μ²΄λ₯Ό μ œμž‘ν•˜μ—¬ μ‹€ν—˜μ„ μ‹€μ‹œν•˜μ˜€λ‹€. ν•œνŽΈ, 세계 μ΅œλŒ€ 규λͺ¨μ˜ λŒ€μš©λŸ‰ LNG 탱크에 고강도 강연선을 μ μš©ν–ˆμ„ λ•Œμ˜ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± 효과 및 κ΄€λ ¨ κ·œμ • 만쑱 μ—¬λΆ€λ₯Ό ν•΄μ„μ μœΌλ‘œ 검증해 λ³΄μ•˜λ‹€.

2. LNG μ €μž₯νƒ±ν¬μ˜ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± 섀계

Fig. 1(a)μ—μ„œ LNGκ°€ λ‚΄μ‘°λ‘œλΆ€ν„° λˆ„μΆœλ˜λŠ” 사고가 λ°œμƒν•  경우 LNGκ°€ λ‹¨μ—΄μž¬μ— μŠ€λ©°λ“€μ–΄ 외쑰에 μ ‘ν•˜κ²Œ 되며 μ΄λ•Œ 외쑰에 μž‘μš©ν•˜λŠ” μœ μ²΄μ••μ΄λ‚˜ κ·Ήμ €μ˜¨μ˜ 영ν–₯은 μ£Όμš” μ„€κ³„ν•˜μ€‘ 쀑 ν•˜λ‚˜μ΄λ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ κ·Ήμ €μ˜¨ 유체의 영ν–₯에 효율적으둜 λŒ€μ²˜ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ μ›ν™˜λ°©ν–₯ 및 수직방ν–₯으둜 ν…λ˜μ„ λ°°μΉ˜ν•˜κ²Œ λœλ‹€. LNG 탱크 섀계 μ‹œ νŽΈμ˜μƒ μ΄λŸ¬ν•œ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹±μ˜ 영ν–₯은 λ“±κ°€μ˜ μ™Έλ ₯κ³Ό 같이 λ³€ν™˜λ˜μ–΄ 고렀되게 λœλ‹€(Lin, 1963; Lin and Burns, 1981; Oh and Jeon, 2002; Shin, 2008). LNG νƒ±ν¬μ˜ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± 섀계에 λŒ€ν•œ μ „λ°˜μ μ΄κ³  보닀 μƒμ„Έν•œ 사항은 μ‹€μ œ μ„€κ³„λ„μ„œλ‚˜ κΈ°μ‘΄ 연ꡬ듀을 μ°Έμ‘°ν•  수 μžˆλ‹€(Daewoo Engineering and Construction, 2004; Jeon, 2004). μ΄λŸ¬ν•œ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€λŠ” μ„€κ³„ν•˜μ€‘μ— μ˜ν•œ 응λ ₯κ³Ό μ‘°ν•©λ˜μ–΄ κΈ΄μž₯ μ‹œ, 정상가동 μ‹œ, λˆ„μΆœ 사고 μ‹œ λ“± λͺ¨λ“  μƒν™©μ—μ„œ 섀계기쀀에 λͺ…μ‹œλœ ν—ˆμš©μΈμž₯응λ ₯ 및 ν—ˆμš©μ••μΆ•μ‘λ ₯을 λ§Œμ‘±ν•΄μ•Ό ν•œλ‹€. λ˜ν•œ, ν•œκ³„μƒνƒœμ„€κ³„λ²• λ˜λŠ” 강도섀계법에 μ˜ν•œ κ·Ήν•œμƒνƒœμ—μ„œμ˜ 단면 λ‚΄λ ₯ μ‚°μ • μ‹œμ—λ„ ν…λ˜μ˜ 기여뢄이 고렀되게 λœλ‹€.

2.1 μ›ν™˜ν…λ˜

μ›ν†΅ν˜• 벽체, 링빔 및 λ°”λ‹₯판 μ›ν™˜λΆ€μ— λ°°μΉ˜λ˜λŠ” μ›ν™˜ν…λ˜μ€ μ›ν™˜λ°©ν–₯ 압좕응λ ₯을 λ°œμƒμ‹œν‚΄κ³Ό λ™μ‹œμ— 곑λ₯ μ— μ˜ν•˜μ—¬ μ•ˆμͺ½, 즉 탱크 μ€‘μ‹¬λΆ€λ‘œ μž‘μš©ν•˜λŠ” νž˜μ„ λ°œμƒμ‹œν‚¨λ‹€. 벽체 μ›ν™˜ν…λ˜μ˜ 경우 λ²½μ²΄μ—μ„œ λŒμΆœλ˜μ–΄ μžˆλŠ” λ²„νŠΈλ ˆμŠ€(buttress)에 μ •μ°©λœλ‹€. Eq. (1)κ³Ό 같이 μ›ν™˜ν…λ˜μ˜ κΈ΄μž₯λ ₯을 ν…λ˜μ˜ 곑λ₯ λ°˜κ²½μœΌλ‘œ λ‚˜λˆ„λ©΄ μ›ν™˜ν…λ˜ μœ„μΉ˜μ—μ„œ λ°œμƒν•˜λŠ” μ„ ν•˜μ€‘μ΄ μ‚°μ •λœλ‹€.

PIC8DB2.gif (1)

μ—¬κΈ°μ„œ, PIC8E11.gif: μ›ν™˜ν…λ˜μ— μ˜ν•΄ λ°œμƒν•˜λŠ” μ„ ν•˜μ€‘, PIC8E41.gif: κΈ΄μž₯λ ₯, PIC8E61.gif: μ›ν™˜ν…λ˜μ˜ 곑λ₯ λ°˜κ²½. μ›ν™˜ν…λ˜ μœ„μΉ˜λ§ˆλ‹€ λ°œμƒν•˜λŠ” μ΄λŸ¬ν•œ μ„ ν•˜μ€‘μ€ 벽체 μ•ˆμͺ½ λ°©ν–₯으둜 μž‘μš©ν•˜λŠ” μΌμ’…μ˜ μ••λ ₯κ³Ό 같은 효과λ₯Ό λ°œμƒμ‹œμΌœ μœ μ²΄μ•• 및 내압을 μƒμ‡„ν•˜κ²Œ λœλ‹€. μ‹€μ œ μ„€κ³„μ—μ„œλŠ” μ΄λŸ¬ν•œ μ„ ν•˜μ€‘μ„ 해석 μ‹œ κ³ λ €ν•˜λŠ” 것이 λ‹€μ†Œ λ²ˆκ±°λ‘œμš°λ―€λ‘œ νŽΈμ˜μƒ 벽체λ₯Ό 높이 λ°©ν–₯으둜 적절히 λΆ„ν• ν•˜μ˜€μ„ λ•Œ λΆ„ν• λœ 각 λ‹¨λ§ˆλ‹€ μž‘μš©ν•˜λŠ” μΌμ •ν•œ μ••λ ₯으둜 μΉ˜ν™˜ν•˜μ—¬ κ³ λ €ν•˜λŠ” 것이 μΌλ°˜μ μ΄λ‹€. μ΄λ•Œ λ§Œμ•½ 클라이밍 폼(climbing form)을 μ‚¬μš©ν•˜μ—¬ 벽체λ₯Ό λΆ„ν• νƒ€μ„€ν•˜λŠ” κ²½μš°μ—λŠ” λΆ„ν• νƒ€μ„€λœ 벽체 각 단λ₯Ό κΈ°μ€€μœΌλ‘œ μ‚Όκ²Œ λœλ‹€. 이 경우 벽체 각 λ‹¨μ˜ μ••λ ₯은 Eq. (2)와 같이 μ‚°μ •ν•  수 μžˆλ‹€.

PIC8E81.gif (2)

μ—¬κΈ°μ„œ, PIC8EA1.gif: μ›ν™˜ν…λ˜λ“€μ— μ˜ν•΄ ν•΄λ‹Ή 벽체 단에 λ°œμƒν•˜λŠ” μ••λ ₯, PIC8EF0.gif: ν•΄λ‹Ή 벽체 단에 배치된 μ›ν™˜ν…λ˜μ˜ 총 개수, PIC8F11.gif: ν•΄λ‹Ή 벽체 λ‹¨μ˜ 높이. 일본의 유체 μ €μž₯탱크 κ·œμ •(JPCI, 2005)에 λ”°λ₯΄λ©΄ Eq. (1)을 Eq. (2)와 같이 κ·Όμ‚¬ν™”ν•˜λ”λΌλ„ 벽체에 λ°œμƒν•˜λŠ” μΆ•λ ₯μ΄λ‚˜ 휨λͺ¨λ©˜νŠΈμ™€ 같은 단면λ ₯은 μ‹€μš©μ μœΌλ‘œ 큰 차이가 μ—†λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ μ΄λŠ” 일반 κ°•λ„μ˜ 강연선을 톡상적인 κ°„κ²©μœΌλ‘œ λ°°μΉ˜ν•œ 경우λ₯Ό μ–ΈκΈ‰ν•œ 것이며, 고강도 κ°•μ—°μ„ μ—μ„œ 간격이 더 μ»€μ§€λŠ” κ²½μš°μ—λ„ μœ νš¨ν•œμ§€μ— λŒ€ν•΄μ„œλŠ” 3μž₯의 뢄석결과λ₯Ό μ°Έμ‘°ν•  수 μžˆλ‹€.

ν•œνŽΈ μ›ν™˜ν…λ˜μ˜ 섀계 μ‹œμ—λŠ” μ£Όμš” μ„€κ³„ν•˜μ€‘μ˜ 상쇄와 λ”λΆˆμ–΄ μ™ΈκΈ°μ˜¨μ— μ˜ν•œ μ˜¨λ„λ³€ν™”λ‚˜ 콘크리트의 κ±΄μ‘°μˆ˜μΆ• 등에 λŒ€λΉ„ν•˜μ—¬ μˆ˜λ°€μ„±μ„ ν™•λ³΄ν•˜κΈ° μœ„ν•œ 좔가적인 압좕응λ ₯을 κ³ λ €ν•œλ‹€. 이λ₯Ό μ—¬μœ μ••μΆ•μ‘λ ₯이라 ν•˜λ©° μ„€κ³„κΈ°μ€€μ΄λ‚˜ LNG 탱크 μ„€κ³„λ„μ„œμ— 따라 1~2 MPa 정도λ₯Ό λ„μž…ν•œλ‹€(Jeon, 2004). 유체 μ €μž₯νƒ±ν¬μ˜ μˆ˜λ°€μ„± 확보λ₯Ό μœ„ν•΄ μ΄λŸ¬ν•œ μ—¬μœ μ••μΆ•μ‘λ ₯κ³Ό λ”λΆˆμ–΄ μ€‘μš”ν•œ 또 λ‹€λ₯Έ κ°œλ…μ€ μ£Όμš” μ„€κ³„ν•˜μ€‘ μž‘μš© μ‹œμ—λ„ 콘크리트 단면 λ‚΄μ—μ„œ μ••μΆ•μƒνƒœλ₯Ό μœ μ§€ν•˜κ³  μžˆλŠ” λ‘κ»˜λ₯Ό μ˜λ―Έν•˜λŠ” μ—¬μœ μ••μΆ•κ΅¬κ°„μ΄λ‹€. μ΄λŠ” μ„€κ³„κΈ°μ€€μ΄λ‚˜ LNG 탱크 μ„€κ³„λ„μ„œμ—μ„œ 80~100 mm λ˜λŠ” λ‹¨λ©΄λ‘κ»˜μ˜ 15% μ •λ„λ‘œ λͺ…μ‹œν•˜κ³  μžˆλ‹€(Jeon, 2004).

2.2 μˆ˜μ§ν…λ˜

μ›ν™˜ν…λ˜μ— μ˜ν•œ 힘이 벽체에 μž‘μš©ν•  λ•Œ μ§€λΆ•μ΄λ‚˜ λ°”λ‹₯νŒμ— μ˜ν•œ ꡬ속에 μ˜ν•˜μ—¬ 벽체에 휨λͺ¨λ©˜νŠΈκ°€ λ°œμƒν•˜κ³  μ΄λŠ” 벽체 높이방ν–₯의 인μž₯응λ ₯을 μˆ˜λ°˜ν•˜κ²Œ λœλ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ ν˜„μƒμ€ 특히 LNG λˆ„μΆœ 사고에 μ˜ν•œ 유체의 영ν–₯이 μ›ν™˜ν…λ˜μ˜ 영ν–₯κ³Ό μƒμ‡„λ˜μ§€ μ•ŠλŠ” μ‹œκ³΅ μ‹œ 및 정상가동 μ‹œμ— 심화될 수 μžˆλ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ 인μž₯응λ ₯에 λŒ€λΉ„ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ μΌμ •ν•œ κ°„κ²©μœΌλ‘œ μˆ˜μ§ν…λ˜μ„ λ°°μΉ˜ν•˜μ—¬ 높이방ν–₯으둜 압좕응λ ₯을 λ„μž…ν•˜κ²Œ λœλ‹€. μˆ˜μ§ν…λ˜μ€ Fig. 1(a)의 링빔 상뢀에 μ •μ°©λ˜λ©°, LNG νƒ±ν¬μ˜ 경우 벽체 ν•˜λΆ€μ—μ„œλŠ” μˆ˜μ§ν…λ˜μ΄ Uν˜•μœΌλ‘œ λ°°μΉ˜λœλ‹€. μˆ˜μ§ν…λ˜λ“€μ€ μ •μ°©λΆ€μ—μ„œ 일련의 μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘λ“€μ„ λ°œμƒμ‹œν‚€μ§€λ§Œ, μ‹€μ œ 섀계 μ‹œμ—λŠ” 편의λ₯Ό μœ„ν•΄ Eq. (3)κ³Ό 같이 이λ₯Ό μ„ ν•˜μ€‘μœΌλ‘œ μΉ˜ν™˜ν•˜μ—¬ κ³ λ €ν•˜κ²Œ λœλ‹€.

PIC8F50.gif (3)

μ—¬κΈ°μ„œ, PIC8F80.gif: μˆ˜μ§ν…λ˜λ“€μ— μ˜ν•΄ λ°œμƒν•˜λŠ” μ„ ν•˜μ€‘, PIC8FA0.gif: κΈ΄μž₯λ ₯, PIC8FD0.gif: μˆ˜μ§ν…λ˜μ˜ 배치 간격. μ›ν™˜ν…λ˜μ΄ μ›ν™˜λ°©ν–₯의 μ—¬μœ μ••μΆ•μ‘λ ₯κ³Ό μ—¬μœ μ••μΆ•κ΅¬κ°„μ˜ 확보에 κΈ°μ—¬ν•˜λ“―μ΄ μˆ˜μ§ν…λ˜μ˜ κ²½μš°μ—λ„ 수직방ν–₯으둜 같은 κ·œμ •λ“€μ΄ λ§Œμ‘±λ˜λ„λ‘ λ°°μΉ˜ν•΄μ•Ό ν•œλ‹€.

3. 고강도 κ°•μ—°μ„  배치 μ‹œ κ°„κ²©μ˜ν–₯ 뢄석

3.1 ν•΄μ„κ°œμš”

PSC ꡬ쑰물에 λ„μž…λ˜λŠ” ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€ μˆ˜μ€€μ΄ μœ μ‚¬ν•˜λ‹€λŠ” μ „μ œν•˜μ—μ„œ 기쑴의 일반 강도 강연선을 고강도 κ°•μ—°μ„ μœΌλ‘œ λŒ€μ²΄ν•  λ•Œ κ³ λ €ν•  수 μžˆλŠ” 방법둠은 ν”„λ¦¬ν…μ…˜ λΆ€μž¬μ˜ 경우 κ°•μ—°μ„  개수λ₯Ό 쀄이고 간격을 λŠ˜λ¦¬λŠ” 것이닀. ν¬μŠ€νŠΈν…μ…˜ λΆ€μž¬μ˜ 경우 크게 λ‘κ°€μ§€λ‘œ λ‚˜λˆ„μ–΄ 생각해 λ³Ό 수 μžˆλŠ”λ°, 첫째, μ‰¬μŠ€μ˜ 배치 간격은 κ·ΈλŒ€λ‘œ λ‘” μƒνƒœμ—μ„œ μ‰¬μŠ€λ‹Ή κ°•μ—°μ„  개수λ₯Ό μ€„μ΄λŠ” 것이닀. μ΄λ•Œμ—λŠ” κ°•μ—°μ„  개수 κ°μ†Œμ— 따라 μ‰¬μŠ€μ˜ 직경을 ν•¨κ»˜ 쀄일 μˆ˜λ„ μžˆλ‹€. λ‘˜μ§Έ, μ‰¬μŠ€μ˜ 배치 간격을 μ¦κ°€μ‹œν‚¬ μˆ˜λ„ μžˆλŠ”λ° 이 κ²½μš°μ—λŠ” 배치 κ°„κ²©μ˜ 증가폭에 μ˜μ‘΄ν•˜μ—¬ μ‰¬μŠ€λ‹Ή κ°•μ—°μ„  κ°œμˆ˜κ°€ 일반 κ°•μ—°μ„ μ˜ κ²½μš°μ™€ μœ μ‚¬ν•  μˆ˜λ„ 있고 증가 λ˜λŠ” κ°μ†Œν•  μˆ˜λ„ μžˆλ‹€. 두가지 경우 λͺ¨λ‘ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± κ΄€λ ¨ λ¬ΌλŸ‰μ΄λ‚˜ μž‘μ—… 절차 κ°μ†Œμ— λ”°λ₯Έ κ²½μ œμ„± 확보, μ‹œκ³΅ νŽΈμ˜μ„± 및 곡사기간 단좕 효과λ₯Ό κΈ°λŒ€ν•  수 μžˆλ‹€. λ”λΆˆμ–΄ μ‰¬μŠ€κ΄€μ˜ 밀집을 μ™„ν™”ν•˜μ—¬ 콘크리트 타섀 μž‘μ—… μ‹œ 좩전성을 높일 수 μžˆλŠ” μž₯점도 μžˆλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ, ν›„μžμ™€ 같이 μ‰¬μŠ€ 간격을 μ¦κ°€μ‹œν‚€λŠ” κ²½μš°μ—λŠ” κ³ κ°€μ˜ 정착ꡬ 개수 및 μ‰¬μŠ€κ΄€ μˆ˜λŸ‰μ„ 쀄일 수 μžˆλŠ” 좔가적인 μž₯점이 μžˆμœΌλ―€λ‘œ 일반적인 ν¬μŠ€νŠΈν…μ…˜ λ°©μ‹μ˜ 경우 ν›„μžλ₯Ό νƒν•˜λŠ” 것이 μ—¬λŸ¬λͺ¨λ‘œ λ°”λžŒμ§ν•  κ²ƒμœΌλ‘œ μƒκ°λœλ‹€. λ”°λΌμ„œ μ—¬κΈ°μ—μ„œλŠ” μ›ν™˜λ°©ν–₯ 및 수직방ν–₯ 각각에 μžˆμ–΄ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€μ˜ μ΄λŸ‰μ„ μΌμ •ν•˜κ²Œ μœ μ§€ν•œ μƒνƒœμ—μ„œ 고강도 κ°•μ—°μ„  μ μš©μ— 따라 μ‰¬μŠ€ 간격이 μ¦κ°€ν•˜κ³  μ‰¬μŠ€λ‹Ή λ„μž…λ˜λŠ” κΈ΄μž₯λ ₯ λ˜ν•œ μ¦κ°€ν•œλ‹€κ³  보고 κ·ΈλŸ¬ν•œ 변동이 콘크리트 응λ ₯ 뢄포에 λ―ΈμΉ˜λŠ” 영ν–₯을 μœ ν•œμš”μ†Œν•΄μ„μœΌλ‘œ 검증해 λ³΄μ•˜λ‹€.

ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹±μ— μ˜ν•œ 효과λ₯Ό λͺ¨λΈλ§ν•˜λŠ” 방법은 크게 μ΄ˆκΈ°μ‘λ ₯법 및 λ“±κ°€ν•˜μ€‘λ²•μœΌλ‘œ λ‚˜λˆŒ 수 μžˆλ‹€(Jeon, 2005; Jeon and Kim, 2004). μ΄ˆκΈ°μ‘λ ₯법은 ν…λ˜μ„ μœ ν•œμš”μ†Œλ‘œ λͺ¨λΈλ§ν•˜μ—¬ λͺ¨μ²΄κ°€ λ˜λŠ” 콘크리트 μš”μ†Œλ“€μ— 적절히 μ—°κ²° λ˜λŠ” μ‚½μž…ν•œ ν›„ ν…λ˜ μš”μ†Œμ— μ΄ˆκΈ°μ‘λ ₯을 κ°€ν•˜λŠ” 것이고, λ“±κ°€ν•˜μ€‘λ²•μ€ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹±μ˜ 효과λ₯Ό μ™Έλ ₯처럼 κ³ λ €ν•˜λŠ” 것이닀. ν…λ˜ κ°•μ„±μ˜ 경우 μ „μžμ—μ„œλŠ” ν…λ˜ μš”μ†Œμƒμ—μ„œ μžλ™μ μœΌλ‘œ 고렀되고, ν›„μžμ—μ„œλŠ” λ³„λ„μ˜ λͺ¨λΈλ§ 과정이 ν•„μš”ν•˜λ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ 정밀해석을 μš”κ΅¬ν•˜μ§€ μ•ŠλŠ” 이상, 섀계 μ‹œ μ„ ν˜•νƒ„μ„± μœ ν•œμš”μ†Œν•΄μ„μ— μ˜ν•΄ μ½˜ν¬λ¦¬νŠΈμ— λ°œμƒν•˜λŠ” 단면λ ₯μ΄λ‚˜ 응λ ₯을 ꡬ할 λ•Œμ—λŠ” μ² κ·Όμ΄λ‚˜ ν…λ˜μ˜ 강성을 λ¬΄μ‹œν•˜λŠ” κ²½μš°κ°€ λ§Žμ€λ°, μ΄λŠ” μ½˜ν¬λ¦¬νŠΈμ™€μ˜ 강도 및 단면적 차이λ₯Ό μ’…ν•©μ μœΌλ‘œ κ³ λ €ν•  λ•Œ 단면λ ₯μ΄λ‚˜ 응λ ₯ 뢄포에 λ―ΈμΉ˜λŠ” 영ν–₯이 비ꡐ적 μž‘κΈ° λ•Œλ¬Έμ΄λ‹€. 이 ν•΄μ„μ—μ„œλŠ” 2μž₯μ—μ„œ μ–ΈκΈ‰ν•œ λ“±κ°€ν•˜μ€‘λ²•μ„ μœ„μ£Όλ‘œ λΆ„μ„ν•˜κ³ μž ν•œλ‹€.

3.2 배치 간격 λ³€μˆ˜ 및 λͺ¨λΈλ§

μ‰¬μŠ€μ˜ 배치 간격을 λ³€μˆ˜λ‘œ μ„€μ •ν•  λ•Œμ—λŠ” ν˜„μž¬ LNG 탱크에 일반 κ°•μ—°μ„  μ‚¬μš© μ‹œ ν†΅μƒμ μœΌλ‘œ μ μš©ν•˜λŠ” 간격과 λ”λΆˆμ–΄ 고강도 κ°•μ—°μ„  적용 μ‹œ μ¦κ°€μ‹œν‚¬ 수 μžˆλŠ” 간격을 적절히 κ³ λ €ν•˜μ˜€λ‹€. 기쑴의 LNG 탱크 섀계 예λ₯Ό μ‚΄νŽ΄λ³΄λ©΄ 1,860 MPaκΈ‰ 일반 κ°•μ—°μ„ μ˜ 경우 μˆ˜μ§ν…λ˜μ€ 0.8~1.6 m, μ›ν™˜ν…λ˜μ€ 0.2~1.3 m 간격 λ²”μœ„λ‘œ λ°°μΉ˜ν•˜λŠ” κ²½μš°κ°€ λ§Žλ‹€. μˆ˜μ§ν…λ˜μ€ μ›ν™˜λ°©ν–₯으둜 μΌμ •ν•œ κ°„κ²©μœΌλ‘œ λ°°μΉ˜ν•˜λ©°, μ›ν™˜ν…λ˜μ€ λˆ„μΆœ 사고 μ‹œ μœ μ²΄μ••μ΄ 큰 벽체 ν•˜λΆ€μ—λŠ” μ΄˜μ΄˜ν•˜κ²Œ λ°°μΉ˜ν•˜κ³  μœ μ²΄μ••μ΄ μž‘μ•„μ§€λŠ” 벽체 μƒλΆ€λ‘œ μ§„ν–‰ν• μˆ˜λ‘ λ“¬μ„±ν•˜κ²Œ λ°°μΉ˜ν•˜λŠ” ν˜•νƒœλ₯Ό μ·¨ν•œλ‹€. ν•œνŽΈ, PSC ꡬ쑰의 유체 μ €μž₯탱크 κ΄€λ ¨ κΈ°μ€€λ“€μ—λŠ” 효율적인 ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€ λ„μž…μ„ μœ„ν•œ μ‰¬μŠ€ μ΅œλŒ€κ°„κ²© κ·œμ •μ΄ μžˆμœΌλ―€λ‘œ μƒν•œκ°’ κ²°μ • μ‹œ 이λ₯Ό μ°Έμ‘°ν•˜μ˜€λ‹€. ACI 373(1997)μ—μ„œλŠ” μˆ˜μ§ν…λ˜ 및 μ›ν™˜ν…λ˜μ˜ μ΅œλŒ€μ€‘μ‹¬κ°„κ²©μ„ 각각 벽체 λ‘κ»˜μ˜ 4λ°° 및 3배둜 κ·œμ •ν•˜κ³  있으며, 일본의 유체 μ €μž₯탱크 κ·œμ •(JPCI, 2005)μ—μ„œλŠ” λ™μΌν•œ μ’…λ₯˜μ˜ ν…λ˜μ— λŒ€ν•΄ 각각 벽체 λ‘κ»˜μ˜ 5λ°° 및 3배둜 κ·œμ •ν•˜κ³  μžˆλ‹€. λͺ‡λͺ‡ κ΅­λ‚΄μ™Έ κ·œμ •λ“€μ—λŠ” μ‰¬μŠ€ μ΅œμ†Œμˆœκ°„κ²© κ·œμ •λ„ μžˆμœΌλ‚˜ μ΄λŠ” 일반 κ°•μ—°μ„ μ—μ„œλ„ 이미 만쑱되고 μžˆμ—ˆμœΌλ―€λ‘œ 이 ν•΄μ„μ˜ 고렀사항은 μ•„λ‹ˆλ‹€.

μ΄λŸ¬ν•œ 사항듀을 μ’…ν•©μ μœΌλ‘œ κ³ λ €ν•˜μ—¬ 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” Tables 1 and 2와 같이 μ‰¬μŠ€ 간격을 λ³€λ™μ‹œμΌœ λ³΄μ•˜λ‹€. μ•žμ„œ μ–ΈκΈ‰ν•˜μ˜€λ“― μ‹€μ œ 섀계 상황을 λ°˜μ˜ν•˜μ—¬ μ‰¬μŠ€ 간격이 λ³€ν•˜λ”λΌλ„ λ„μž…λ˜λŠ” 총 ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± νž˜μ€ λ™μΌν•˜λ„λ‘ μ‰¬μŠ€ λ‹Ή κΈ΄μž₯λ ₯을 μ‘°μ ˆν•˜μ˜€λ‹€. 이 μ—°κ΅¬μ˜ λͺ©μ μ„ κ³ λ €ν•  λ•Œ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€μ˜ 손싀에 μ˜ν•œ κΈ΄μž₯λ ₯ λΆ„ν¬μ˜ λ³€ν™”κ°€ μ€‘μš”ν•œ 것은 μ•„λ‹ˆλ―€λ‘œ κΈ΄μž₯λ ₯은 μΌμ •ν•˜λ‹€κ³  κ°€μ •ν•˜μ˜€λ‹€. λ‹€λ§Œ, 고강도 κ°•μ—°μ„ μ˜ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€ 손싀 λ°œμƒ νŠΉμ„±μ€ 기쑴에 μ—°κ΅¬λœ λ°” 있으며, 일반 κ°•μ—°μ„ κ³Ό 비ꡐ할 λ•Œ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€μ˜ 유효율이 μ¦κ°€ν•˜μ—¬ μœ λ¦¬ν•œ κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€(Kim, 2009; Kim et al., 2012).

Table 1. Interval and Prestressing Force of Vertical Tendons Table_KSCE_36_6_06_T1.jpg
Table 2. Interval and Prestressing Force of Circumferential Tendons Table_KSCE_36_6_06_T2.jpg

해석은 μœ ν•œμš”μ†Œν•΄μ„ ν”„λ‘œκ·Έλž¨μΈ ABAQUS(Dassault SystΓ¨mes Simulia, 2015)둜 μˆ˜ν–‰ν•˜μ˜€μœΌλ©°, Fig. 2와 같이 높이 λ°©ν–₯으둜 LNG 탱크 벽체의 일뢀뢄을 λͺ¨μ‚¬ν•˜μ˜€λ‹€. 벽체 λ‘κ»˜λŠ” 0.75 m둜 LNG 탱크 벽체의 μΌλ°˜λΆ€ λ‘κ»˜μ™€ λ™μΌν•˜κ²Œ λ‘μ—ˆλ‹€. μˆ˜μ§ν…λ˜μ˜ 뢄석을 μœ„ν•œ λͺ¨λΈμ€ μ •μ°©κ΅¬λ‘œλΆ€ν„°μ˜ 거리에 λ”°λ₯Έ 응λ ₯ λΆ„ν¬μ˜ 변동성을 μΆ©λΆ„νžˆ κ²€ν† ν•  수 μžˆλ„λ‘ 15 m λ†’μ΄λ‘œ λ‘μ—ˆλ‹€. μ›ν™˜ν…λ˜ λͺ¨λΈμ˜ 경우 Eq. (1)κ³Ό 같이 벽체 반경이 ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± νš¨κ³Όμ— 영ν–₯을 λ―ΈμΉ˜λ―€λ‘œ μ‹€μ œ λŒ€μš©λŸ‰ LNG νƒ±ν¬μ˜ λ°˜κ²½μ„ κ³ λ €ν•˜μ˜€μœΌλ©°, 높이λ₯Ό 20 m둜 μ„€μ •ν•˜λ˜ κ·Έ 쀑 쀑간에 μœ„μΉ˜ν•œ 12 m λ‚΄μ™Έμ˜ κ΅¬κ°„μ—λ§Œ μž¬ν•˜ν•˜μ—¬ 벽체의 휨 거동이 μΆ©λΆ„νžˆ λ°œν˜„λ˜λ„λ‘ ν•˜μ˜€λ‹€. μš”μ†ŒλŠ” μž…μ²΄ μš”μ†Œ(solid element)λ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜μ˜€μœΌλ©°, κ²€ν†  λͺ©μ μƒ μ„ ν˜•νƒ„μ„±ν•΄μ„μ„ μ‹€μ‹œν•˜μ˜€λ‹€. 콘크리트의 μ„€κ³„κΈ°μ€€μ••μΆ•κ°•λ„λŠ” LNG νƒ±ν¬μ—μ„œ PSC λΆ€λΆ„μ˜ 톡상적인 강도인 40 MPa이며, μ΄λ•Œ μ½˜ν¬λ¦¬νŠΈκ΅¬μ‘°κΈ°μ€€(KCI, 2012)에 μ˜ν•˜λ©΄ νƒ„μ„±κ³„μˆ˜λŠ” μ•½ 30,000 MPa둜 μ‚°μ •λœλ‹€. ν¬μ•„μ†‘λΉ„λŠ” 0.18둜 λ³΄μ•˜λ‹€. 해석 λͺ©μ μƒ λ³€ν˜•μ˜ ꡬ속이 응λ ₯ 뢄포에 영ν–₯을 λ―ΈμΉ˜μ§€ μ•Šλ„λ‘ μˆ˜μ§ν…λ˜ λͺ¨λΈμ˜ κ²½μš°μ—λŠ” ν•˜λ©΄μ„ 높이방ν–₯으둜 κ΅¬μ†ν•˜λ˜ μˆ˜ν‰λ°©ν–₯μœΌλ‘œλŠ” ν•œ 개 절점만 κ΅¬μ†ν•˜μ˜€λ‹€. μ›ν˜•ν…λ˜ λͺ¨λΈμ—μ„œλŠ” 높이 쀑간 μœ„μΉ˜μ˜ ν•œ μ ˆμ μ—μ„œ μ „ λ°©ν–₯ λ³€μœ„λ₯Ό κ΅¬μ†ν•˜μ˜€λ‹€.

Fig. 2

Finite Element Model for Analysis of Prestressing Effect (Half Section Only Shown)

Figure_KSCE_36_6_06_F2.jpg

ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± 효과의 λ„μž…μ— μžˆμ–΄μ„œλŠ” μ‰¬μŠ€ κ°„κ²©μ˜ 영ν–₯을 μ •κ΅ν•˜κ²Œ νŒŒμ•…ν•˜κΈ° μœ„ν•˜μ—¬ Fig. 2(a)와 같이 μˆ˜μ§ν…λ˜μ˜ λ“±κ°€ν•˜μ€‘μ€ Eq. (3)처럼 κ·Όμ‚¬ν™”ν•˜μ§€ μ•Šκ³  μ •μ°©λΆ€ μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘μ„ κ·ΈλŒ€λ‘œ κ³ λ €ν•˜μ˜€κ³ , Fig. 2(b)와 같이 μ›ν™˜ν…λ˜μ˜ λ“±κ°€ν•˜μ€‘μ€ Eq. (2)처럼 κ·Όμ‚¬ν™”ν•˜μ§€ μ•Šκ³  Eq. (1)둜써 μ—„λ°€ν•˜κ²Œ κ³ λ €ν•˜μ˜€λ‹€.

3.3 해석결과

3.3.1 μˆ˜μ§ν…λ˜

Fig. 3은 λŒ€ν‘œμ μœΌλ‘œ μˆ˜μ§ν…λ˜ μ •μ°©λΆ€ μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘μœΌλ‘œλΆ€ν„° ν•˜λΆ€λ‘œ 1.5 m 및 2.5 m 이격된 μœ„μΉ˜μ—μ„œμ˜ μˆ˜μ§μ‘λ ₯ 뢄포λ₯Ό μ›ν™˜λ°©ν–₯의 일뢀 ꡬ간에 λŒ€ν•΄ 보여주고 μžˆλ‹€. μ—¬κΈ°μ—μ„œλŠ” νŽΈμ˜μƒ Table 1 의 총 ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± νž˜μ„ 총 콘크리트 λ‹¨λ©΄μ μœΌλ‘œ λ‚˜λˆˆ 평균 압좕응λ ₯인 -0.00267 MPa을 100%둜 λ³΄μ•˜μ„ λ•Œμ— λŒ€ν•œ λΉ„λ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. Fig. 3(a)λ₯Ό μ°Έμ‘°ν•˜λ©΄ 1.5 m 이격 μœ„μΉ˜μ—μ„œλŠ” μˆ˜μ§ν…λ˜ 간격이 맀우 넓을 경우 응λ ₯ 변동폭이 컸으며, 3.5 m 간격일 λ•Œμ—λŠ” μ΅œλŒ€ 60% κ°€κΉŒμ΄ 변동이 λ°œμƒν•˜μ˜€λ‹€. μ—¬κΈ°μ—μ„œ 응λ ₯이 μ¦κ°€ν•˜λŠ” 첨두 뢀뢄은 μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘μ΄ μž‘μš©ν•˜κ³  μžˆλŠ” μœ„μΉ˜μ΄λ‹€. ν…λ˜ 간격이 μ€„μ–΄λ“€μˆ˜λ‘ 응λ ₯ 변동폭도 쀄어듀닀가 2.0 m 간격보닀 쒁을 λ•Œ 변동폭이 10% μ΄ν•˜λ‘œ μ€„μ–΄λ“€μ—ˆλ‹€. ν•œνŽΈ, Fig. 3(b)의 2.5 m 이격 κ±°λ¦¬μ—μ„œλŠ” μ΅œλŒ€ 간격인 3.5 mμ—μ„œμ‘°μ°¨ 응λ ₯ 변동폭 10% 이내λ₯Ό μœ μ§€ν•˜μ˜€λ‹€. 즉, μˆ˜μ§ν…λ˜ 간격이 비ꡐ적 넓을 κ²½μš°μ—λ„ μ •μ°©λΆ€ μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘ λ°”λ‘œ κ·Όμ²˜μ—μ„œ λΆˆκ·œμΉ™ν•˜κ²Œ λΆ„ν¬ν•˜λ˜ 응λ ₯이 이격 거리에 따라 κΈ‰κ²©ν•˜κ²Œ 평쀀화됨을 μ•Œ 수 μžˆλ‹€.

Fig. 3

Distribution of Vertical Compressive Stress Due to Vertical Tendons

Figure_KSCE_36_6_06_F3.jpg

Fig. 4λŠ” μˆ˜μ§ν…λ˜ 배치 간격에 λ”°λ₯Έ 응λ ₯의 변동폭을 λ”μš± 일λͺ©μš”μ—°ν•˜κ²Œ 보여주고 μžˆλ‹€. 이격 거리가 2.5 m 정도이면 배치 간격에 관계없이 평균 압좕응λ ₯μœΌλ‘œλΆ€ν„°μ˜ 변동폭이 거의 μ—†μŒμ„ μ•Œ 수 μžˆλ‹€. Fig. 1(a)λ₯Ό μ°Έμ‘°ν•  λ•Œ 졜근 μ‹œκ³΅λ˜λŠ” λŒ€μš©λŸ‰ LNG νƒ±ν¬μ˜ 링빔 λ†’μ΄λŠ” 보톡 3 m μ΄μƒμ΄λ―€λ‘œ 고강도 강연선을 넓은 κ°„κ²©μœΌλ‘œ μ μš©ν•  κ²½μš°μ—λ„ 링빔 ν•˜λΆ€μ˜ λ²½μ²΄μ—λŠ” 비ꡐ적 κ· λ“±ν•œ 압좕응λ ₯을 λ„μž…ν•  수 μžˆμ„ κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€.

Fig. 4

Deviation of Vertical Compressive Stress Due to Vertical Tendons From Average Stress

Figure_KSCE_36_6_06_F4.jpg

ν•˜μ§€λ§Œ 고강도 κ°•μ—°μ„  μ μš©μ— 따라 μ •μ°©λΆ€ μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘μ˜ 크기가 μ¦κ°€ν•˜μ—¬ 섀계 μ‹œ 쀑점 검토사항이 될 κ°€λŠ₯성이 ν¬λ―€λ‘œ 이에 λŒ€ν•΄ 이둠적으둜 μΆ”κ°€ κ³ μ°°ν•΄ 보고자 ν•œλ‹€. μ‹€ν—˜μ μΈ 고찰은 4μž₯의 μ‹€λŒ€ν˜• μ‹€ν—˜ κ²°κ³Όλ₯Ό μ°Έμ‘°ν•  수 μžˆλ‹€. 일본의 유체 μ €μž₯탱크 κ·œμ •(JPCI, 2005)μ—μ„œλŠ” μ •μ°©λΆ€μ˜ μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘μ΄ 45°둜 퍼지기 λ•Œλ¬Έμ— ν…λ˜ 배치 간격이 λ„“κ³  섀계 λ‹¨λ©΄κΉŒμ§€μ˜ κ±°λ¦¬λŠ” 짧을 경우 μ†Œμ •μ˜ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€κ°€ λ„μž…λ˜μ§€ μ•Šμ„ 수 μžˆλ‹€κ³  μ–ΈκΈ‰ν•˜κ³  μžˆλ‹€. μ΄λŠ”Fig. 3(a)μ—μ„œ ν…λ˜ 배치 간격이 큰 λͺ‡λͺ‡ κ²½μš°μ— μžˆμ–΄ ν…λ˜ μœ„μΉ˜μ—μ„œλŠ” 응λ ₯이 μ§‘μ€‘λ˜λŠ” 반면 ν…λ˜ 사이 κ΅¬κ°„μ—μ„œλŠ” 평균 압좕응λ ₯(Fig. 3(a)μ—μ„œ 100%에 ν•΄λ‹Ή)에 훨씬 λͺ» λ―ΈμΉ˜λŠ” 응λ ₯이 λ°œμƒν•  μˆ˜λ„ μžˆμŒμ„ μ–ΈκΈ‰ν•œ 것이라 μ‚¬λ£Œλœλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ Fig. 4λŠ” 생 λ² λ‚­μ˜ 원리(Saint-Venant’s principle)(Timoshenko and Goodier, 1970)에 μ˜ν•΄ μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘ μž¬ν•˜μ μ—μ„œ λ©€μ–΄μ§ˆμˆ˜λ‘ 응λ ₯이 κΈ‰κ²©ν•˜κ²Œ ν‰μ€€ν™”λ˜λŠ” κ²½ν–₯을 보이며, λ˜ν•œ μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘λ“€μ˜ 정역학적 ν•©λ ₯이 κ°™λ‹€λ©΄ κ·Έ ν‰μ€€ν™”λ˜λŠ” 응λ ₯값이 거의 μœ μ‚¬ν•˜λ‹€λŠ” 점을 보여주고 μžˆλ‹€. 생 λ² λ‚­μ˜ 원리에 μ˜ν•˜λ©΄ νŠΉμ •ν•œ 폭을 가진 물체의 끝단 쀑심에 μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘μ΄ μž‘μš©ν•  λ•Œ κ·Έ λλ‹¨μœΌλ‘œλΆ€ν„° 폭만큼 λ“€μ–΄κ°„ μœ„μΉ˜μ—μ„œλŠ” λŒ€λž΅μ μœΌλ‘œ κ· λ“±ν•œ 응λ ₯ 뢄포λ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚Έλ‹€κ³  μ•Œλ €μ Έ μžˆμ§€λ§Œ, λ³Έ λ¬Έμ œλŠ” 맀우 κΈ΄ 길이에 걸쳐 λ“±κ°„κ²©μœΌλ‘œ μœ„μΉ˜ν•œ 일련의 μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘ λ¬Έμ œμ΄λ―€λ‘œ λ‹¨μˆœνžˆ μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘ κ°„κ²©λ§ŒνΌ λ“€μ–΄κ°„ μœ„μΉ˜μ—μ„œ 응λ ₯이 ν‰μ€€ν™”λœλ‹€κ³  λ³΄κΈ°λŠ” μ–΄λ ΅λ‹€.

Fig. 5

Concentrated Force at a Point of a Straight Boundary

Figure_KSCE_36_6_06_F5.jpg

이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” μƒκΈ°μ˜ μœ ν•œμš”μ†Œν•΄μ„μœΌλ‘œ κ΅¬ν•œ 응λ ₯ λΆ„ν¬μ˜ 타당성을 νƒ„μ„±μ²΄μ˜ 2차원 평면 이둠 쀑 직선 경계에 μž‘μš©ν•˜λŠ” μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘ 문제(Timoshenko and Goodier, 1970)둜 μΉ˜ν™˜ν•˜μ—¬ κ³ μ°°ν•΄ λ³΄μ•˜λ‹€. λ³Έ κ²€ν† λŒ€μƒ λ²½μ²΄λŠ” Fig. 2(a)와 같이 곑λ₯  반경이 비ꡐ적 크고 λ‘κ»˜κ°€ μ–‡μœΌλ―€λ‘œ κ·Όμ‚¬μ μœΌλ‘œ Fig. 5와 같은 평면 문제둜 λ³Ό 수 μžˆλ‹€. 이 경우 Boussinesq의 이둠을 μ μš©ν•˜λ©΄ μž¬ν•˜μ μ—μ„œ PIC9000.gif만큼 떨어진 κΉŠμ΄μ—μ„œμ˜ 높이방ν–₯ 압좕응λ ₯ PIC9020.gifλ₯Ό Eq. (4)와 같이 ꡬ할 수 μžˆλ‹€. μ—¬κΈ°μ—μ„œ, PIC9041.gifλŠ” λ‘κ»˜λ°©ν–₯의 λ‹¨μœ„κΈΈμ΄λ‹Ή μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘μ˜ μ˜λ―Έμ΄λ‹€.

PIC909F.gif (4)

Fig. 6은 λŒ€ν‘œμ μœΌλ‘œ 이격 거리 1.5 m에 ν•΄λ‹Ήλ˜λŠ” Fig. 3(a) 쀑 μˆ˜μ§ν…λ˜ 간격 3.0 m에 λŒ€ν•˜μ—¬ μœ ν•œμš”μ†Œν•΄μ„ 결과와 Eq. (4)둜 κ΅¬ν•œ 이둠적인 κ²°κ³Όλ₯Ό λΉ„κ΅ν•œ 것이닀. μ—¬κΈ°μ—μ„œ 이둠적 응λ ₯ λΆ„ν¬λŠ” μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘λ§ˆλ‹€ Eq. (4)λ₯Ό μ μš©ν•˜μ—¬ 응λ ₯ 뢄포λ₯Ό κ΅¬ν•œ ν›„ μ„œλ‘œ μ€‘μ²©μ‹œν‚¨ 결과이닀. 비둝 이둠값은 μ‹€μ œ 상황을 평면 문제둜 κ·Όμ‚¬ν™”ν•˜κ³ , μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘μ΄ λ‘κ»˜λ°©ν–₯으둜 λΆ„ν¬λ˜μ–΄ μžˆλ‹€κ³  κ°€μ •ν•˜κ³  κ΅¬ν•œ κ²°κ³Όμ΄μ§€λ§Œ μ—„λ°€ν•œ 3차원 μœ ν•œμš”μ†Œν•΄μ„ κ²°κ³Όλ₯Ό 비ꡐ적 μ •ν™•νžˆ μœ μΆ”ν•˜κ³  μžˆλ‹€κ³  μƒκ°λœλ‹€. λ”°λΌμ„œ, μˆ˜μ§ν…λ˜ μ •μ°©λΆ€μ˜ μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘ λ¬Έμ œλŠ” μ΄λŸ¬ν•œ 이둠적 μˆ˜μ‹μ„ ν†΅ν•΄μ„œλ„ μΆ©λΆ„νžˆ 뢄석 κ°€λŠ₯ν•˜λ‹€κ³  νŒλ‹¨λœλ‹€.

Fig. 6

Comparison of Vertical Compressive Stress Due to Vertical Tendons

Figure_KSCE_36_6_06_F6.jpg

3.3.2 μ›ν™˜ν…λ˜

Fig. 7μ—μ„œλŠ” μ›ν™˜ν…λ˜μ˜ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± νš¨κ³Όμ— μ˜ν•΄ μ›ν†΅ν˜• 벽체가 원톡 쀑심방ν–₯으둜 μˆ˜μΆ•ν•˜λ©΄μ„œ 벽체에 μ›ν™˜λ°©ν–₯의 압좕응λ ₯이 λ„μž…λ˜λŠ” 거동을 μ›ν™˜ν…λ˜ κ°„κ²©λ³„λ‘œ λΉ„κ΅λΆ„μ„ν•˜μ˜€λ‹€. 해석 κ²°κ³Ό 간격이 비ꡐ적 큰 경우 μ›ν™˜ν…λ˜ μœ„μΉ˜λ§ˆλ‹€ 압좕응λ ₯이 λ―Έμ†Œν•˜κ²Œ μ¦κ°€ν•˜λŠ” κ²½ν–₯을 λ³΄μ˜€μœΌλ‚˜, μ „λ°˜μ μΈ μ›ν™˜λ°©ν–₯ 응λ ₯ 뢄포 κ·Έλž˜ν”„μ˜ ν˜•νƒœλŠ” λͺ¨λ“  간격에 μžˆμ–΄ μœ μ‚¬ν•˜μ˜€λ‹€. μ΅œμ†Œ 간격인 0.2 mμ—μ„œμ˜ 응λ ₯κ³Ό 비ꡐ할 λ•Œ 각 κ°„κ²©μ—μ„œμ˜ 응λ ₯은 μ΅œλŒ€ 4~7%의 차이둜 κ·Έ 차이가 λ―Έλ―Έν•˜μ˜€λ‹€. λ‹€λ§Œ μ›ν™˜ν…λ˜ 간격과 응λ ₯의 μ΅œλŒ€ 크기 κ°„μ—λŠ” λͺ…ν™•ν•œ 상관관계λ₯Ό 찾을 수 μ—†μ—ˆλ‹€.

Fig. 7

Distribution of Hoop Compressive Stress Due to Circumferential Tendons

Figure_KSCE_36_6_06_F7.jpg

λ”°λΌμ„œ μ›ν™˜ν…λ˜μ˜ κ²½μš°μ—λ„ μˆ˜μ§ν…λ˜κ³Ό λ§ˆμ°¬κ°€μ§€λ‘œ 고강도 κ°•μ—°μ„  적용 μ‹œ μ‰¬μŠ€ 배치 간격이 μ¦κ°€ν•˜λ”λΌλ„ 섀계 μ‹œ ν•„μš”ν•œ μ†Œμ •μ˜ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€λ₯Ό 벽체에 λ„μž…ν•˜λŠ” λ°μ—λŠ” λ¬Έμ œκ°€ 없을 κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€.

4. 2,400 MPaκΈ‰ 고강도 κ°•μ—°μ„  적용 μ‹€λŒ€ν˜• μ‹€ν—˜

4.1 μ‹€ν—˜κ°œμš”

λ’€μ˜ 5μž₯μ—μ„œλŠ” 270,000 klκΈ‰ λŒ€μš©λŸ‰ LNG μ €μž₯탱크에 고강도 강연선을 μ μš©ν•œ λͺ¨μ˜μ„€κ³„λ₯Ό μ‹€μ‹œν•˜κ³  ꡬ쑰거동을 νŒŒμ•…ν•˜μ˜€λ‹€. λͺ¨μ˜μ„€κ³„ κ²°κ³Ό 고강도 강연선을 효율적으둜 μ μš©ν•˜κΈ° μœ„ν•΄μ„œλŠ” μ‰¬μŠ€λ‹Ή 15.2 mm 직경의 2,400 MPaκΈ‰ 강연선을 31κ°œκΉŒμ§€ μ‚¬μš©ν•˜λŠ” 것이 λ°”λžŒμ§ν•œ κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. μ΄λŠ” μ§€κΈˆκΉŒμ§€ LNG 탱크에 적용된 사둀가 μ—†μ—ˆλ˜ κ°€μž₯ 높은 μˆ˜μ€€μ˜ κΈ΄μž₯λ ₯을 μš”κ΅¬ν•œλ‹€. μƒˆλ‘œμš΄ 규격의 κ°•μ—°μ„  및 μ •μ°©μž₯치λ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜κΈ° μœ„ν•΄μ„œλŠ” μ •ν•˜μ€‘μ‹œν—˜μ΄λ‚˜ ν•˜μ€‘μ „λ‹¬μ‹œν—˜ 등을 거쳐야 ν•˜λ©° κ΅­λ‚΄μ—μ„œλŠ” ν†΅μƒμ μœΌλ‘œ ETAG (EOTA, 2002)λ‚˜ ν•œκ΅­μ½˜ν¬λ¦¬νŠΈν•™νšŒ 제 규격 KCI-PS101(KCI, 2009)을 주둜 μ°Έμ‘°ν•˜κ³  μžˆλ‹€. 2,400 MPaκΈ‰ 고강도 강연선도 μ΄λŸ¬ν•œ 절차λ₯Ό 거쳐 싀ꡬ쑰물에 μ‚¬μš©λ˜κ³  μžˆλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ, ν˜„μž¬ κ΅­λ‚΄μ—μ„œ κ°€λ ₯을 μœ„ν•œ μ•‘μΈ„μ—μ΄ν„°μ˜ μ΅œλŒ€ μš©λŸ‰μ€ 10,000 kN μ •λ„μ΄λ―€λ‘œ μƒκΈ°μ˜ κ°•μ—°μ„  κ°œμˆ˜μ— λŒ€ν•΄ ν•˜μ€‘μ „λ‹¬μ‹œν—˜μ„ μ‹€μ‹œν•  경우 κ·œμ •μ— μ˜ν•΄ 1.1PIC90CF.gif 값을 μ μš©ν•˜λ©΄ μ΄λŸ¬ν•œ μ΅œλŒ€ μš©λŸ‰μ„ μ΄ˆκ³Όν•˜κ²Œ λœλ‹€. μ—¬κΈ°μ—μ„œ PIC912E.gifλŠ” κ°•μ—°μ„ μ˜ 인μž₯강도이닀. λ”°λΌμ„œ, 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” LNG 탱크 벽체의 일뢀뢄을 λͺ¨μ‚¬ν•˜λŠ” μ‹€λŒ€ν˜• μ‹€ν—˜μ²΄μ„ μ œμž‘ν•˜μ—¬ 고강도 강연선을 λ°°μΉ˜ν•˜κ³  섀계기쀀(KCI, 2012)상 ν—ˆμš©λ˜λŠ” μ΅œλŒ€ κΈ΄μž₯λ ₯을 κ°€ν•¨μœΌλ‘œμ¨ μ •μ°©λΆ€ μ£Όλ³€ κ±°λ™μ˜ 건전성을 κ΄€μ°°ν•˜κΈ° μœ„ν•œ 간이 ν•˜μ€‘μ „λ‹¬μ‹œν—˜μ„ μ‹€μ‹œν•΄ λ³΄μ•˜λ‹€. μ„€κ³„κ·œμ •μΈ 0.8PIC915E.gif λ˜λŠ” 0.94PIC918E.gif둜 계산해보면 μ΅œλŒ€ κΈ΄μž₯λ ₯은 μ•½ 8,500 kN이며 이 값을 μ‹€ν—˜ μ‹œ μ μš©ν•˜μ˜€λ‹€. μ—¬κΈ°μ—μ„œ PIC91AE.gifλŠ” κ°•μ—°μ„ μ˜ 항볡강도이닀. 또 λ‹€λ₯Έ λͺ©μ μœΌλ‘œ, μ‰¬μŠ€λ₯Ό 2 m의 넓은 κ°„κ²©μœΌλ‘œ λ°°μΉ˜ν•΄λ„ μ •μ°©κ΅¬μ—μ„œ μ–΄λŠ 정도 κΉŠμ΄μ—μ„œλŠ” 응λ ₯이 κ³ λ₯΄κ²Œ μ „λ‹¬λ˜λŠ”μ§€λ„ μ‹€ν—˜μ μœΌλ‘œ νŒŒμ•…ν•΄ 보고자 ν•˜μ˜€λ‹€.

Fig. 8은 μ‹€ν—˜μ²΄ ν˜•μƒμœΌλ‘œμ„œ 폭 4 m, 길이 7 m이며 λ‘κ»˜λŠ” μ‹€μ œ LNG 탱크 벽체의 μΌλ°˜λΆ€ λ‘κ»˜μ™€ λ™μΌν•œ 0.75 m둜 μ œμž‘ν•˜μ˜€λ‹€. 직경 15.2 mm의 2,400 MPaκΈ‰ 고강도 강연선을 31κ°€λ‹₯μ”© μ‚½μž…ν•œ μ‰¬μŠ€λ₯Ό 2 m κ°„κ²©μœΌλ‘œ μ§μ„ μœΌλ‘œ λ°°μΉ˜ν•˜μ˜€λ‹€. μ •μ°©λΆ€ 보강철근은 섀계기쀀(KCI, 2012)에 따라 적절히 λ°°μΉ˜ν•˜μ˜€λ‹€. 콘크리트의 μ„€κ³„κΈ°μ€€μ••μΆ•κ°•λ„λŠ” μ‹€μ œ LNG 탱크 벽체와 같은 40 MPa이며, μ•½ 70%의 강도가 λ°œν˜„λœ μ‹œμ μ—μ„œ κΈ΄μž₯을 μ‹€μ‹œν•˜μ˜€λ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ μ‹€μ œ LNG 탱크 κ³΅μ •μ—μ„œλŠ” μ™Έμ‘°κ°€ λͺ¨λ‘ μ‹œκ³΅λœ ν›„ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± μž‘μ—…μ΄ μ΄λ£¨μ–΄μ§€λ―€λ‘œ 섀계기쀀압좕강도 이상 λ°œν˜„λœλ‹€. λ§€λ¦½ν˜• 및 ν‘œλ©΄λΆ€μ°© 콘크리트 λ³€ν˜•λ₯ κ³„, μ² κ·Ό λ³€ν˜•λ₯ κ³„λ₯Ό μ„€μΉ˜ν•˜μ—¬ κΈ΄μž₯ μ‹œ μ£Όμš” μœ„μΉ˜μ—μ„œμ˜ λ³€ν˜•λ₯ μ„ κ³„μΈ‘ν•˜μ˜€λ‹€. κΈ΄μž₯은 일단 κΈ΄μž₯을 μ‹€μ‹œν•˜μ˜€μœΌλ©°, 1개의 닀쀑 κ°•μ—°μ„ μš© μž­μ„ μ΄μš©ν•˜μ—¬ 1개 μ‰¬μŠ€ λ‚΄ 강연선듀을 κ³„νšλœ μ΅œλŒ€κ°’κΉŒμ§€ λ‹¨κ³„λ³„λ‘œ κΈ΄μž₯ν•œ ν›„ λ‚˜λ¨Έμ§€ 1개 μ‰¬μŠ€ λ‚΄ 강연선듀에 λŒ€ν•΄μ„œλ„ λ™μΌν•œ μž‘μ—…μ„ μ‹€μ‹œν•˜μ˜€λ‹€.

Fig. 8

Distribution of Hoop Compressive Stress Due to Circumferential Tendons

Figure_KSCE_36_6_06_F8.jpg

4.2 μ‹€ν—˜κ²°κ³Ό 및 뢄석

Fig. 8은 2개 μ‰¬μŠ€ λ‚΄ 강연선듀을 λͺ¨λ‘ κΈ΄μž₯ν•˜μ—¬ μ •μ°©ν•œ μ΄ν›„μ˜ ν˜„ν™©μ„ 보여주고 있으며, μ–‘μͺ½ μ‰¬μŠ€μ— 각각 λ„μž…λœ 8,500 kN의 κΈ΄μž₯λ ₯은 μ•„μ§κΉŒμ§€ LNG νƒ±ν¬μ—μ„œ μ‹œλ„λœ λ°” μ—†λŠ” 맀우 높은 μˆ˜μ€€μ˜ κΈ΄μž₯λ ₯μ΄μ§€λ§Œ 콘크리트의 균열이 μ΅œμ†Œν™”λœ μƒνƒœλ‘œ LNG 탱크 벽체 μ‹€ν—˜μ²΄μ— 압좕응λ ₯으둜 λ³€ν™˜λ˜μ–΄ μ›ν™œνžˆ μ „λ‹¬λœ κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. λ”°λΌμ„œ λŒ€μš©λŸ‰ LNG 탱크 λͺ¨μ˜μ„€κ³„ μ‹œ λ„μΆœλœ 고강도 κ°•μ—°μ„  배치λ₯Ό μ‹€μ œ μ‹œκ³΅ μ‹œμ—λ„ μΆ©λΆ„νžˆ μ μš©ν•  수 μžˆμ„ κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€.

λ˜ν•œ 이 μ‹€ν—˜μ„ 톡해 λ‹€μ–‘ν•œ 계츑값듀을 ν™•λ³΄ν•˜μ˜€μ§€λ§Œ, 이 λ…Όλ¬Έμ—μ„œλŠ” λ§€λ¦½ν˜• 콘크리트 λ³€ν˜•λ₯ κ³„μ˜ κ³„μΈ‘κ°’λ§Œμ„ 뢄석해 보기둜 ν•œλ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ λ³€ν˜•λ₯ κ³„λŠ” μ‹€ν—˜μ²΄ 쀑간 높이에 λ§€λ¦½ν•˜μ˜€μœΌλ©°, μ’…λ°©ν–₯μœΌλ‘œλŠ” κΈ΄μž₯λ‹¨μ—μ„œ 떨어진 거리에 따라 A단면(0.5 m), B단면(1.0 m), C단면(2.0 m), D단면(3.0 m)으둜 κ΅¬λΆ„ν•˜μ—¬ λ°°μΉ˜ν•˜μ˜€κ³ , 횑방ν–₯μœΌλ‘œλŠ” 각 단면에 7κ°œμ”© λ°°μΉ˜ν•˜μ˜€λ‹€. 섀계기쀀(KCI, 2012)에 따라 콘크리트의 κΈ΄μž₯ μ‹œ μ••μΆ•κ°•λ„λ‘œλΆ€ν„° κ΅¬ν•œ νƒ„μ„±κ³„μˆ˜μΈ 26,986 MPa에 μ‹€ν—˜μ²΄μ—μ„œ μΈ‘μ •λœ λ³€ν˜•λ₯ μ„ κ³±ν•˜μ—¬ 콘크리트의 응λ ₯을 μ‚°μ •ν•˜μ˜€λ‹€. Fig. 9λŠ” μ΄λŸ¬ν•œ λ°©μ‹μœΌλ‘œ κ΅¬ν•œ μ΅œμ’… κΈ΄μž₯λ‹¨κ³„μ—μ„œμ˜ μœ„μΉ˜λ³„ 콘크리트 응λ ₯을 보여주고 μžˆλ‹€. λ˜ν•œ 비ꡐλ₯Ό μœ„ν•΄ μ‹€ν—˜μ²΄μ— λŒ€ν•΄μ„œλ„ μœ ν•œμš”μ†Œν•΄μ„μ„ μ‹€μ‹œν•˜μ—¬ μ΄λŸ¬ν•œ 계츑값과 비ꡐ해 λ³΄μ•˜λ‹€. 해석 μ‹œ μ—„λ°€ν•œ κ²°κ³Όλ₯Ό μœ λ„ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ μ •μ°©κ΅¬μ—μ„œ μž‘μš©ν•˜λŠ” κΈ΄μž₯λ ₯은 μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘μœΌλ‘œ κ°„μ£Όν•˜μ§€ μ•Šκ³  μ •μ°©νŒμ˜ 면적만큼 λΆ„ν¬ν•˜λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ ν•΄μ„ν•˜μ˜€λ‹€. λΆ€μž¬κ°€ 비ꡐ적 짧고 μ‰¬μŠ€κ΄€μ˜ 곑λ₯ μ΄ μ—†μœΌλ―€λ‘œ 해석 μ‹œ λ§ˆμ°°μ†μ‹€ λ“±μ˜ μ¦‰μ‹œμ†μ‹€μ€ λ¬΄μ‹œν•˜μ˜€λ‹€. 해석 μ‹œ 고렀된 νƒ„μ„±κ³„μˆ˜λ„ 상기와 λ™μΌν•˜λ‹€.

Fig. 9

Comparison of Compressive Stress in Test Specimen

Figure_KSCE_36_6_06_F9.jpg

비ꡐ κ²°κ³Ό μœ ν•œμš”μ†Œν•΄μ„κ°’λ“€μ€ μ‹€ν—˜ μ‹œ 계츑값듀과 비ꡐ할 λ•Œ 뢄포 κ²½ν–₯ 및 ν¬κΈ°μ—μ„œ μœ μ‚¬μ„±μ„ 보이고 μžˆμ—ˆλ‹€. λ”°λΌμ„œ μœ ν•œμš”μ†Œν•΄μ„μ„ ν†΅ν•΄μ„œλ„ 고강도 κ°•μ—°μ„ μ˜ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± 효과λ₯Ό μ–΄λŠμ •λ„λŠ” μ •ν™•νžˆ μœ μΆ”ν•  수 μžˆμŒμ„ ν™•μΈν•˜μ˜€λ‹€. λ˜ν•œ Fig. 9λ₯Ό μ‚΄νŽ΄λ³΄λ©΄ μ •μ°©λΆ€μ—μ„œ κ°€κΉŒμš΄ Aλ‹¨λ©΄μ—μ„œ λ‚΄λΆ€μ˜ Dλ‹¨λ©΄μœΌλ‘œ μ§„ν–‰ν• μˆ˜λ‘ 응λ ₯ λΆ„ν¬μ˜ 변동성이 κΈ‰κ²©νžˆ μž‘μ•„μ§€λ©΄μ„œ κ³„μ‚°μƒμ˜ 평균 응λ ₯인 -5.7 MPa에 μˆ˜λ ΄ν•˜κ³  μžˆμŒμ„ μ•Œ 수 μžˆλ‹€. λ”°λΌμ„œ 3μž₯의 μˆ˜μ§ν…λ˜ 간격별 λ³€μˆ˜ ν•΄μ„μ—μ„œ λΆ„μ„λ˜μ—ˆλ“―, μ‹€μš©μ μΈ λ²”μœ„μ—μ„œ μ‰¬μŠ€ 간격이 변동할 경우 비둝 고강도 κ°•μ—°μ„  μ μš©μ— 따라 간격이 넓어지더라도 μ•½ 2.5 m κΉŠμ΄μ—μ„œλŠ” 응λ ₯이 거의 κ³ λ₯΄κ²Œ λΆ„ν¬ν•œλ‹€λŠ” 좔둠이 타당함을 μ‹€ν—˜μ μœΌλ‘œ 검증할 수 μžˆμ—ˆλ‹€. λ³Έ μ‹€ν—˜κ³Ό 같이 2 m κ°„κ²©μ˜ μ‰¬μŠ€μ—μ„œλŠ” 2 m μ •λ„λ§Œ μ •μ°©λΆ€μ—μ„œ μ΄κ²©λ˜μ–΄λ„ 응λ ₯이 거의 κ· λ“±ν•΄μ‘Œλ‹€.

5. 고강도 κ°•μ—°μ„  적용 λŒ€μš©λŸ‰ LNG μ €μž₯νƒ±ν¬μ˜ 해석

5.1 ν•΄μ„κ°œμš”

μ—¬κΈ°μ—μ„œλŠ” μ‹€μ œμ˜ LNG μ €μž₯탱크에 2,400 MPaκΈ‰ 고강도 강연선을 μ μš©ν–ˆμ„ λ•Œμ˜ ꡬ쑰거동이 1,860 MPaκΈ‰ κΈ°μ‘΄ κ°•μ—°μ„  적용 μ‹œμ™€ μœ μ‚¬ν•œ 거동을 λ‚˜νƒ€λ‚΄κ³  κ΄€λ ¨ μ„€κ³„κ·œμ •λ„ λ§Œμ‘±ν•˜λŠ”μ§€ κ²€ν† ν•΄ λ³΄μ•˜λ‹€. κΈ°μ‘΄ μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” 일반 κ°•μ—°μ„  및 고강도 강연선을 가지고 세계 μ΅œλŒ€ μš©λŸ‰μΈ 270,000 klκΈ‰ LNG νƒ±ν¬μ˜ λͺ¨μ˜μ„€κ³„ 및 κ²½μ œμ„± 비ꡐ뢄석을 μ‹€μ‹œν•œ λ°” 있으며(KCI, 2015; Yang et al., 2016), 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλ„ λ™μΌν•œ LNG 탱크 μ œμ›μ„ 가지고 뢄석을 μ‹€μ‹œν•˜μ˜€λ‹€. κΈ°μ‘΄ μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” 일반 κ°•μ—°μ„ κ³Ό 고강도 κ°•μ—°μ„  κ°„μ˜ 강도 λΉ„μœ¨μ„ ν™œμš©ν•˜μ—¬ 효율적이고 경제적으둜 ν…λ˜μ„ λ°°μΉ˜ν•˜λŠ” 데 μ£Όλ ₯ν•œ 반면, 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” κ·ΈλŸ¬ν•œ λ°°μΉ˜μ— λ”°λ₯Έ ꡬ쑰적 영ν–₯을 μ’€ 더 μƒμ„Ένžˆ μ‚΄νŽ΄λ³΄μ•˜λ‹€.

Fig. 10은 LNG νƒ±ν¬μ˜ μœ ν•œμš”μ†Œλͺ¨λΈμ„ 보여주고 μžˆλ‹€. 벽체의 총 λ†’μ΄λŠ” 45.1 m이며, ν•˜λΆ€ λ³€λ‹¨λ©΄λΆ€μ˜ μ΅œλŒ€ λ‘κ»˜λŠ” 1.2 m이고 μΌλ°˜λΆ€μ˜ λ‘κ»˜λŠ” 0.75 m이닀. λ˜ν•œ LNG νƒ±ν¬μ˜ 총 λ†’μ΄λŠ” 61.7 m이고, 벽체 μΌλ°˜λΆ€λ₯Ό κΈ°μ€€μœΌλ‘œ ν•œ 외경은 93.9 m이닀. μš”μ†ŒλŠ” μž…μ²΄ μš”μ†Œλ₯Ό μ‚¬μš©ν•˜μ˜€μœΌλ©°, 콘크리트의 μ„€κ³„κΈ°μ€€μ••μΆ•κ°•λ„λŠ” Fig. 1(a)의 RC 뢀뢄은 30 MPa, PSC 뢀뢄은 40 MPaμž„μ„ κ³ λ €ν•˜μ—¬ μ½˜ν¬λ¦¬νŠΈκ΅¬μ‘°κΈ°μ€€(KCI, 2012)에 μ˜ν•΄ νƒ„μ„±κ³„μˆ˜λ₯Ό μ‚°μ •ν•˜μ˜€λ‹€. 벽체의 경우 ꡬ쑰 거동을 μ •λ°€ν•˜κ²Œ νŒŒμ•…ν•  수 μžˆλ„λ‘ 높이방ν–₯ 및 μ›ν™˜λ°©ν–₯으둜 μΆ©λΆ„ν•œ 개수의 μš”μ†Œλ“€λ‘œ λΆ„ν• ν•˜μ˜€κ³  벽체 λ‘κ»˜λ°©ν–₯μœΌλ‘œλŠ” 4개의 측을 λ‘μ—ˆλ‹€.

Fig. 10

Finite Element Model of LNG Storage Tank with 270,000 kl Capacity

Figure_KSCE_36_6_06_F10.jpg

ν•œνŽΈ Table 3은 ν…λ˜ 배치 상황을 λ‚˜νƒ€λ‚Έλ‹€. 일반 κ°•μ—°μ„ κ³Ό 고강도 κ°•μ—°μ„ μ˜ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± 힘 총합을 μΌμ •ν•˜κ²Œ μœ μ§€ν•œ μƒνƒœμ—μ„œ, 고강도 κ°•μ—°μ„ μ˜ 경우 주둜 ν…λ˜ 배치 간격을 μ¦κ°€μ‹œν‚΄μœΌλ‘œμ¨ κ°•μ—°μ„ , 정착ꡬ 및 μ‰¬μŠ€κ΄€μ˜ λ¬ΌλŸ‰μ„ κ°μ†Œμ‹œμΌœ κ²½μ œμ„±μ„ ν™•λ³΄ν•˜μ˜€λ‹€. μ΄λ•Œ 4μž₯μ—μ„œ μ‹€λŒ€ν˜• μ‹€ν—˜μ„ μ‹€μ‹œν•œ 바와 같이 μ‰¬μŠ€λ§ˆλ‹€ 15.2 mm 직경 고강도 κ°•μ—°μ„  31개λ₯Ό μ‚½μž…ν•˜λŠ” 것을 기본으둜 μ„€κ³„ν•˜μ˜€λ‹€. μ›ν™˜ν…λ˜μ˜ 간격은 벽체 높이에 따라 λ³€ν•˜λŠ”λ° 벽체 ν•˜λΆ€μ—μ„œ μƒλΆ€λ‘œ μ§„ν–‰ν• μˆ˜λ‘ λ„“μ–΄μ§€κ²Œ 되며, 3μž₯의 μ˜ˆλΉ„ν•΄μ„μ—μ„œ κ²€ν† λœ 간격 λ²”μœ„λ₯Ό μ΅œλŒ€ν•œ ν™œμš©ν•˜μ˜€λ‹€. ν•œνŽΈ μˆ˜μ§ν…λ˜μ˜ 간격은 3μž₯의 μ˜ˆλΉ„ν•΄μ„μ— λ”°λ₯΄λ©΄ 더 넓은 간격도 μ΄λ‘ μ μœΌλ‘œλŠ” κ°€λŠ₯ν•  κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λ˜μ§€λ§Œ 이 경우 4μž₯μ—μ„œ μ‹€ν—˜μ μœΌλ‘œ κ²€μ¦λœ μ‰¬μŠ€λ‹Ή 고강도 κ°•μ—°μ„  개수인 31κ°œλ³΄λ‹€ 더 λ§Žμ€ 개수λ₯Ό μ‚½μž…ν•΄μ•Ό ν•˜λ―€λ‘œ 31개둜 개수λ₯Ό μ œν•œν•˜μ—¬ λ„μΆœν•œ 결과이닀. μΆ”ν›„ 더 λ§Žμ€ 개수의 고강도 강연선에 λŒ€ν•œ ν•˜μ€‘μ „λ‹¬μ‹œν—˜μ΄ μ™„λ£Œλ˜λ©΄ 배치 간격에 λŒ€ν•œ 선택 λ²”μœ„κ°€ 훨씬 λ„“μ–΄μ§ˆ κ²ƒμœΌλ‘œ κΈ°λŒ€λœλ‹€.

Table 3. Arrangement of Prestressing Tendons Table_KSCE_36_6_06_T3.jpg

ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± ν•˜μ€‘ μ΄μ™Έμ˜ ν•˜μ€‘μœΌλ‘œλŠ” LNG λˆ„μΆœ 사고 μ‹œμ˜ ν•˜μ€‘μ„ κ³ λ €ν•˜μ˜€λ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ ν•˜μ€‘μ—λŠ” LNG의 μœ μ²΄μ•• 및 κ·Ήμ €μ˜¨ μ˜¨λ„ ν•˜μ€‘μ΄ 있으며, κ·Έ 외에 λ‚΄μ••μ΄λ‚˜ 콘크리트의 μžμ€‘λ„ κ³ λ €ν•˜μ˜€λ‹€. ν•˜μ€‘μ˜ ν¬κΈ°λŠ” Table 4λ₯Ό μ°Έμ‘°ν•˜λ„λ‘ ν•œλ‹€. μ—¬κΈ°μ—μ„œ κΈ΄μž₯λ ₯은 μ½˜ν¬λ¦¬νŠΈκ΅¬μ‘°κΈ°μ€€(KCI, 2012)μ—μ„œ ν—ˆμš©λ˜λŠ” μ΅œλŒ€ μˆ˜μ€€μœΌλ‘œ λ„μž…ν•˜μ˜€μ§€λ§Œ, 보톡은 이보닀 λ‹€μ†Œ μž‘μ€ 값을 λ„μž…ν•˜κ²Œ λœλ‹€. ν•œνŽΈ, LNG 탱크 가동 μ‹œμ˜ ν•΄μ„μ΄λ―€λ‘œ μ¦‰μ‹œμ†μ‹€κ³Ό μ‹œκ°„μ  손싀을 κ³ λ €ν•˜μ—¬ 졜초 λ„μž…λœ κΈ΄μž₯λ ₯의 75%λ₯Ό 해석 μ‹œ κ³ λ €ν•˜μ˜€λ‹€. ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹±μ˜ 영ν–₯은 3μž₯μ—μ„œ μ„€λͺ…ν•˜μ˜€λ“― ν…λ˜μ„ μš”μ†Œλ‘œμ„œ 직접 λͺ¨λΈλ§ν•˜λŠ” λŒ€μ‹  λ“±κ°€ν•˜μ€‘μœΌλ‘œ λ³€ν™˜ν•˜μ—¬ κ³ λ €ν•˜μ˜€λ‹€. κ·Έ μ™Έ ν•˜μ€‘μ˜ ν¬κΈ°λŠ” κΈ°μ‘΄ μ„€κ³„λ„μ„œ(Daewoo Engineering and Construction, 2004)λ₯Ό μ°Έμ‘°ν•˜μ—¬ μ •ν•˜μ˜€λ‹€. LNG λˆ„μΆœ μ‹œ μ˜¨λ„ ν•˜μ€‘μ˜ 경우 비둝 LNGλŠ” –163Β°C의 κ·Ήμ €μ˜¨μ΄μ§€λ§Œ λ‚΄μ‘°λ‘œλΆ€ν„° LNGκ°€ λˆ„μΆœλ˜μ–΄ λ‹¨μ—΄μž¬λ‘œ μΉ¨νˆ¬ν•˜λ”λΌλ„ λ‹¨μ—΄μž¬μ˜ 일뢀가 μœ νš¨ν•  경우 μ™Έμ‘° 내면이 κ·Ήμ €μ˜¨μ— κ·ΈλŒ€λ‘œ λ…ΈμΆœλ˜μ§€λŠ” μ•ŠλŠ”λ‹€. 이 ν•΄μ„μ—μ„œλ„ 벽체 λ‚΄λ©΄μ—λŠ” PUF (Polyurethane Foam) λ‹¨μ—΄μž¬κ°€ λΆ€μ°©λ˜μ–΄ μžˆμ–΄ λˆ„μΆœ 사고 μ‹œμ—λ„ 제 κΈ°λŠ₯을 μˆ˜ν–‰ν•˜λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ³΄μ•˜λ‹€. 이처럼 λ‹¨μ—΄μž¬μ˜ 역할을 κ³ λ €ν•œ LNG νƒ±ν¬μ˜ 정상가동 μ‹œ λ˜λŠ” λˆ„μΆœ μ‹œ μ˜¨λ„ λΆ„ν¬λŠ” 기쑴에 μ—°κ΅¬λœ λ°” 있으며(Jeon et al., 2003; Jeon et al., 2007), μ΄λŸ¬ν•œ κ²°κ³Όλ₯Ό λ³Έ ν•΄μ„μ—μ„œ ν™œμš©ν•˜μ˜€λ‹€.

5.2 해석결과 및 뢄석

5.2.1 일반 κ°•μ—°μ„ κ³Ό 고강도 κ°•μ—°μ„  비ꡐ

Fig. 11μ—μ„œλŠ” 각 κ°•μ—°μ„  λ°°μΉ˜μ— μžˆμ–΄μ„œ μˆ˜μ§μ‘λ ₯ 및 μ›ν™˜μ‘λ ₯을 비ꡐ해 λ³΄μ•˜λ‹€. νŽΈμ˜μƒ λ³Έ λΉ„κ΅μ—μ„œλŠ” Table 4의 λͺ¨λ“  ν•˜μ€‘λ“€μ„ κ³ λ €ν•˜λ˜, μ˜¨λ„ ν•˜μ€‘λ§Œμ€ μ œμ™Έν•˜μ˜€λ‹€. μˆ˜μ§μ‘λ ₯은 벽체 내면에 λŒ€ν•΄μ„œ, μ›ν™˜μ‘λ ₯은 벽체 쀑심에 λŒ€ν•΄μ„œ λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. 3μž₯의 μ˜ˆλΉ„ν•΄μ„μ—μ„œ 이미 κ²€μ¦ν•œ 바와 같이, 싀ꡬ쑰물 μ°¨μ›μ—μ„œλ„ 고강도 강연선은 일반 κ°•μ—°μ„ κ³Ό μœ μ‚¬ν•œ 응λ ₯ 뢄포λ₯Ό κ΅¬ν˜„ν•  수 μžˆμŒμ„ μ•Œ 수 μžˆλ‹€. 3μž₯μ—μ„œλŠ” μˆ˜μ§μ‘λ ₯은 μˆ˜μ§ν…λ˜μ— λŒ€ν•΄μ„œ, μ›ν™˜μ‘λ ₯은 μ›ν™˜ν…λ˜μ— λŒ€ν•΄μ„œ 각각 κ²€ν† ν•˜μ˜€μœΌλ‚˜, λ³Έ 싀ꡬ쑰물 ν•΄μ„μ—μ„œλŠ” μˆ˜μ§ν…λ˜κ³Ό μ›ν™˜ν…λ˜μ΄ λͺ¨λ‘ κΈ΄μž₯λ˜μ–΄ μžˆλŠ” μƒνƒœμ—μ„œ μˆ˜μ§μ‘λ ₯ 및 μ›ν™˜μ‘λ ₯을 κ³ μ°°ν•˜μ˜€λ‹€λŠ” 차이가 μžˆλ‹€. 예λ₯Ό λ“€μ–΄ μ›ν™˜ν…λ˜μ˜ κ²½μš°μ—λ„ 벽체에 휨λͺ¨λ©˜νŠΈλ₯Ό λ°œμƒμ‹œν‚¬ 경우 μˆ˜μ§μ‘λ ₯에 영ν–₯을 미치게 λœλ‹€. Fig. 11μ—μ„œ κ±°λ¦¬λŠ” 링빔 ν•˜λ‹¨, 즉 벽체 μƒλ‹¨μœΌλ‘œλΆ€ν„° 떨어진 거리이닀. Fig. 4λ₯Ό μ°Έμ‘°ν•  λ•Œ μˆ˜μ§ν…λ˜ 간격이 0.813 m 및 1.219 m둜 μ„œλ‘œ λ‹€λ₯΄λ”라도 μ •μ°©λΆ€ 뢀근을 μ œμ™Έν•˜λ©΄ κΈ‰κ²©ν•˜κ²Œ 응λ ₯이 ν‰μ€€ν™”λ˜λ©°, λ³Έ LNG νƒ±ν¬λŠ” 링빔 높이가 3.2 mμ΄λ―€λ‘œ 벽체 μƒλ‹¨μ—μ„œλ„ 이미 응λ ₯이 ν‰μ€€ν™”λ˜μ–΄ 두가지 κ°•μ—°μ„ μ˜ 응λ ₯이 μœ μ‚¬ν•˜κ²Œ λ‚˜νƒ€λ‚œ κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λœλ‹€. μ΄λŸ¬ν•œ 결과둜 미루어볼 λ•Œ 고강도 강연선은 LNG 탱크에 λŒ€ν•œ μΆ©λΆ„ν•œ μ μš©μ„±μ„ 가지고 μžˆλ‹€κ³  μƒκ°λœλ‹€. 

Fig. 11

Finite Element Model of LNG Storage Tank with 270,000 kl Capacity

Figure_KSCE_36_6_06_F11.jpg
Table 4. Design Loads in Case of LeakageTable_KSCE_36_6_06_T4.jpg
1)Triangular distribution along the height of wall 2)Atmosphere: 35Β°C(summer), Inner face of wall, bottom slab, and roof: 3.1Β°C, 4.6Β°C, and 30.5Β°C, respectively.

5.2.2 μˆ˜λ°€μ„± 뢄석

μ—¬κΈ°μ—μ„œλŠ” 고강도 강연선을 μ μš©ν•œ LNG 탱크가 2μž₯μ—μ„œ μ–ΈκΈ‰ν•œ 바와 같이 μˆ˜λ°€μ„± 확보와 κ΄€λ ¨λœ μ—¬μœ μ••μΆ•μ‘λ ₯ 및 μ—¬μœ μ••μΆ•κ΅¬κ°„ κ·œμ •μ„ λ§Œμ‘±ν•˜λŠ”μ§€ κ³ μ°°ν•΄ λ³΄μ•˜λ‹€. λ³Έ ν•΄μ„μ—μ„œλŠ” 일반적 ν•˜μ€‘λ“€ 이외에도 Table 4의 λˆ„μΆœ μ‹œ μ˜¨λ„μ˜ 영ν–₯κΉŒμ§€ ν¬ν•¨μ‹œμΌ°λ‹€. μ˜¨λ„μ˜ 영ν–₯은 λ¨Όμ € μ •μƒμƒνƒœ(steady state)의 열전달해석을 μ‹€μ‹œν•˜μ—¬ μ™Έμ‘° λ‹¨λ©΄μ˜ μ˜¨λ„λΆ„ν¬λ₯Ό κ΅¬ν•˜κ³  이λ₯Ό 기타 ν•˜μ€‘λ“€κ³Ό μ‘°ν•©ν•˜μ—¬ μ˜¨λ„ ν•˜μ€‘μ²˜λŸΌ κ³ λ €ν•˜λŠ” 방식을 μ·¨ν•˜μ˜€λ‹€. 열전달해석 μ‹œ 외기와 μ ‘ν•œ μ™Έμ‘°μ˜ μ™Έλ©΄μ—λŠ” λŒ€λ₯˜ 경계쑰건을 λΆ€μ—¬ν•˜μ˜€κ³ , λ‹¨μ—΄μž¬μ˜ 영ν–₯을 κ³ λ €ν•˜μ—¬ κ΅¬ν•œ μ™Έμ‘° λ‚΄λ©΄ μ˜¨λ„λŠ” κ³ μ •μ˜¨λ„ κ²½κ³„μ‘°κ±΄μœΌλ‘œ κ³ λ €ν•˜μ˜€λ‹€.

Fig. 12λŠ” 벽체 λ‘κ»˜λ°©ν–₯의 μœ„μΉ˜λ³„λ‘œ μˆ˜μ§μ‘λ ₯ 및 μ›ν™˜μ‘λ ₯의 뢄포λ₯Ό 보여주고 μžˆλ‹€. μ—­μ‹œ κ±°λ¦¬λŠ” 벽체 상단을 κΈ°μ€€μœΌλ‘œ ν•˜λ‹¨μœΌλ‘œ ν–₯ν•˜λŠ” 거리λ₯Ό μ˜λ―Έν•œλ‹€. μ˜¨λ„μ— μ˜ν•œ 영ν–₯을 λ°°μ œν•œ Fig. 12κ³Ό μ˜¨λ„ 영ν–₯을 μΆ”κ°€λ‘œ κ³ λ €ν•œ Fig. 12λ₯Ό 비ꡐ해 보면 LNG νƒ±ν¬λŠ” λˆ„μΆœ 사고에 μ˜ν•œ LNG μ˜¨λ„μ˜ 영ν–₯으둜 벽체에 ν˜•μ„±λ˜λŠ” μ˜¨λ„ 경사에 μ˜ν•΄ 벽체에 νœ¨κ±°λ™μ΄ 좔가됨과 λ™μ‹œμ— μ €μ˜¨μ— λ…ΈμΆœλœ 벽체 내면에 인μž₯응λ ₯이 μœ λ°œλ¨μ„ μ•Œ 수 μžˆλ‹€. λ”°λΌμ„œ μ˜¨λ„μ˜ 영ν–₯이 λ―Έλ―Έν•œ 일반적인 유체 μ €μž₯탱크와 비ꡐ할 λ•Œ μ—¬μœ μ••μΆ•μ‘λ ₯ 및 μ—¬μœ μ••μΆ•κ΅¬κ°„μ΄ 쀄어듀어 μˆ˜λ°€μ„± 확보에 λ”μš± 주의λ₯Ό κΈ°μšΈμ—¬μ•Ό 함을 μ•Œ 수 μžˆλ‹€.

Fig. 12

Stress Distribution in Case of High-Strength Strands

Figure_KSCE_36_6_06_F12.jpg

Fig. 12(a)의 μˆ˜μ§μ‘λ ₯을 μ‚΄νŽ΄λ³΄λ©΄ 벽체 전체 λ†’μ΄μ—μ„œ 벽체 상단 일뢀(0~2 m) 및 벽체 ν•˜λΆ€ 일뢀(35~41 m)λ₯Ό μ œμ™Έν•˜κ³ λŠ” μ „ λ‹¨λ©΄λ‘κ»˜μ—μ„œ μ••μΆ•μƒνƒœλ₯Ό μœ μ§€ν•˜κ³  μžˆλ‹€. λ”°λΌμ„œ 2μž₯μ—μ„œ μ–ΈκΈ‰ν•œ 바와 같이 LNG 탱크 섀계 μ‹œ 빈번히 μ‚¬μš©λ˜λŠ” 80~100 mm λ˜λŠ” λ‹¨λ©΄λ‘κ»˜μ˜ 15%(이 경우 113 mm)의 μ—¬μœ μ••μΆ•κ΅¬κ°„ κ·œμ •μ„ μΆ©λΆ„νžˆ λ§Œμ‘±ν•˜κ³  μžˆλ‹€. ν•œνŽΈ μ—­μ‹œ 2μž₯μ—μ„œ μ–ΈκΈ‰ν–ˆλ“― μ—¬μœ μ••μΆ•μ‘λ ₯은 보톡 1~2 MPa 정도λ₯Ό λ„μž…ν•˜λŠ”λ°, 이에 λŒ€ν•œ νŒλ‹¨ 기쀀에 λŒ€ν•΄μ„œλŠ” 이견이 μžˆμ„ 수 μžˆλ‹€(Jeon, 2004). ν•˜μ§€λ§Œ, μ•ˆμ „μΈ‘μœΌλ‘œ 2 MPa을 κΈ°μ€€μœΌλ‘œ ν•  λ•Œ 비ꡐ λŒ€μƒμ„ 단면 μ „ λ‘κ»˜μ˜ 평균 압좕응λ ₯으둜 ν•˜λ“  λ‹¨λ©΄μ˜ μ••μΆ•κ΅¬κ°„μ˜ 평균 압좕응λ ₯으둜 ν•˜λ“ , λ˜λŠ” κ·œμ •μƒ μ—¬μœ μ••μΆ•κ΅¬κ°„μ˜ 압좕응λ ₯ 크기λ₯Ό κΈ°μ€€μœΌλ‘œ ν•˜λ“  μ–΄λŠ κ²½μš°μ—λ„ μΆ©λΆ„ν•œ μ—¬μœ λ₯Ό 가지고 λ§Œμ‘±ν•˜κ³  μžˆλ‹€. λ‹€λ§Œ, μ—¬μœ μ••μΆ•μ‘λ ₯의 크기 κ·œμ •μ΄ λ‹¨λ©΄μ˜ λͺ¨λ“  λΆ€μœ„μ—μ„œ λ§Œμ‘±λ˜μ–΄μ•Ό ν•œλ‹€λŠ” μ˜λ―ΈλŠ” μ•„λ‹Œ κ²ƒμœΌλ‘œ νŒλ‹¨λ˜λ©°, μ™œλƒν•˜λ©΄ μ—¬μœ μ••μΆ•κ΅¬κ°„ κ·œμ •μ΄ μžˆλ‹€λŠ” 것 μžμ²΄κ°€ 단면에 인μž₯와 압좕이 λ™μ‹œμ— λ°œμƒν•  수 μžˆμŒμ„ μΈμ •ν•˜λŠ” 것이기 λ•Œλ¬Έμ΄λ‹€. λ˜ν•œ 적어도 벽체 λ‘κ»˜ 750 mm의 3/4인 563 mm λ‘κ»˜μ—μ„œλŠ” 벽체 전체 높이에 걸쳐 2 MPa μ΄μƒμ˜ 압좕응λ ₯이 λ„μž…λ˜μ–΄ μžˆμŒμ„ μ£Όλͺ©ν•΄ λ³Ό λ§Œν•˜λ‹€.

ν•œνŽΈ Fig. 12(b)의 μ›ν™˜μ‘λ ₯의 경우 0~18 m ꡬ간 및 41~45 m κ΅¬κ°„μ—μ„œ 인μž₯응λ ₯이 일뢀 λ°œμƒν•˜κ³  μžˆμ§€λ§Œ, μ—­μ‹œ μ—¬μœ μ••μΆ•κ΅¬κ°„ κ·œμ •μ€ μ—¬μœ μžˆκ²Œ 만쑱되고 μžˆλ‹€. λ˜ν•œ 2 MPa을 κΈ°μ€€μœΌλ‘œ ν•œ μ—¬μœ μ••μΆ•μ‘λ ₯ κ·œμ •λ„ μ••μΆ•κ΅¬κ°„μ˜ 평균 압좕응λ ₯으둜 ν•˜λ“  κ·œμ •μƒ μ—¬μœ μ••μΆ•κ΅¬κ°„μ˜ 압좕응λ ₯ 크기λ₯Ό κΈ°μ€€μœΌλ‘œ ν•˜λ“  μΆ©λΆ„νžˆ 만쑱되고 μžˆλ‹€. λ‹€λ§Œ, μˆ˜μ§μ‘λ ₯κ³Ό 비ꡐ할 λ•Œ μ›ν™˜μ‘λ ₯은 인μž₯응λ ₯이 λ°œμƒν•˜λŠ” λΆ€μœ„κ°€ μ’€ 더 λ„“μœΌλ―€λ‘œ 단면 μ „ λ‘κ»˜μ˜ 평균 압좕응λ ₯μœΌλ‘œλŠ” μ—¬μœ μ••μΆ•μ‘λ ₯ 기쀀을 λ§Œμ‘±μ‹œν‚€μ§€ λͺ»ν•˜λŠ” λΆ€μœ„λ“€μ΄ 일뢀 λ°œμƒν•œλ‹€. ν•˜μ§€λ§Œ, μ‹€μ œ LNG νƒ±ν¬μ—μ„œλŠ” 벽체 이외에 링빔 및 λ°”λ‹₯판 μ›ν™˜λΆ€μ—λ„ μ›ν™˜ν…λ˜μ„ λ°°μΉ˜ν•˜μ—¬ κΈ΄μž₯ν•˜λŠ”λ° λ³Έ ν•΄μ„μ—μ„œλŠ” 이λ₯Ό λ¬΄μ‹œν•˜μ˜€μœΌλ―€λ‘œ, 이λ₯Ό μΆ”κ°€λ‘œ κ³ λ €ν•  경우 벽체 상뢀 및 ν•˜λΆ€μ—λ„ 좔가적인 ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμŠ€κ°€ λ„μž…λ˜μ–΄ Fig. 12(b)의 인μž₯응λ ₯ λ°œμƒ ꡬ간이 λ”μš± 쀄어듀기 λ•Œλ¬Έμ— 단면 μ „ λ‘κ»˜μ˜ 평균 압좕응λ ₯도 μ—¬μœ μ••μΆ•μ‘λ ₯ 기쀀을 λ§Œμ‘±ν•  κ²ƒμœΌλ‘œ μ˜ˆμƒλœλ‹€.

μ΄μƒμ˜ κ²°κ³Όλ₯Ό μ’…ν•©ν•  λ•Œ LNG 탱크에 고강도 강연선을 μ μš©ν•¨μ— 따라 μˆ˜μ§ν…λ˜ 및 μ›ν™˜ν…λ˜μ˜ μ‰¬μŠ€ 간격이 λŠ˜μ–΄λ‚˜λ”λΌλ„ λˆ„μΆœ 사고 μ‹œ κ·Ήμ €μ˜¨ μ˜¨λ„μ˜ 영ν–₯κΉŒμ§€ 고렀된 κ·Ήν•œμƒνƒœμ—μ„œλ„ μˆ˜λ°€μ„± κ΄€λ ¨ κ·œμ •λ“€μ΄ μΆ©λΆ„νžˆ λ§Œμ‘±λ˜λ―€λ‘œ μ μš©μ„±μ΄ 크닀고 λ³Ό 수 μžˆλ‹€.

6. κ²° λ‘ 

이 μ—°κ΅¬μ—μ„œλŠ” LNG μ €μž₯탱크에 ν†΅μƒμ μœΌλ‘œ μ μš©λ˜λŠ” 인μž₯강도 1,860 MPaκΈ‰ 강연선을 2,400 MPaκΈ‰ 고강도 κ°•μ—°μ„ μœΌλ‘œ λŒ€μ²΄ν•  λ•Œμ˜ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± 효과 및 ꡬ쑰적인 영ν–₯을 κ³ μ°°ν•΄ λ³΄μ•˜λ‹€. 고강도 κ°•μ—°μ„  μ μš©μ— 따라 μ¦κ°€λœ μ‰¬μŠ€ κ°„κ²©μ˜ 영ν–₯을 λΆ„μ„ν•˜μ˜€κ³ , λ‹€μˆ˜μ˜ 고강도 κ°•μ—°μ„  μ‚¬μš©μœΌλ‘œ μΈν•œ 높은 μˆ˜μ€€μ˜ κΈ΄μž₯λ ₯에 λŒ€ν•œ μ•ˆμ „μ„±μ„ μ‹€λŒ€ν˜• μ‹€ν—˜μ„ 톡해 κ²€μ¦ν•˜μ˜€λ‹€. λ˜ν•œ, μ‹€μ œ 고강도 강연선을 섀계에 μ μš©ν•œ LNG 탱크가 κ΄€λ ¨ κ·œμ •μ„ λ§Œμ‘±ν•˜λŠ”μ§€ ν•΄μ„μ μœΌλ‘œ κ³ μ°°ν•˜μ˜€λ‹€. 이 μ—°κ΅¬μ—μ„œ λ„μΆœλœ μ£Όμš” 결둠은 λ‹€μŒκ³Ό κ°™λ‹€.

(1)LNG νƒ±ν¬μ˜ μ›ν†΅ν˜• 벽체λ₯Ό λͺ¨μ‚¬ν•˜λŠ” μœ ν•œμš”μ†Œλͺ¨λΈμ— λŒ€ν•΄ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± 효과의 총합은 μΌμ •ν•œ μƒνƒœμ—μ„œ μ‰¬μŠ€μ˜ 배치 간격 및 κΈ΄μž₯λ ₯을 μ‘°μ ˆν•œ κ²°κ³Ό, 고강도 강연선을 μ μš©ν•΄λ„ 섀계 μ‹œ μš”κ΅¬λ˜λŠ” κ· λ“±ν•œ 압좕응λ ₯ 뢄포λ₯Ό κ΅¬ν˜„ν•  수 μžˆλŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. μ΄λ•Œ μ›ν™˜ν…λ˜ 및 μˆ˜μ§ν…λ˜μ˜ μ‰¬μŠ€ 간격은 κΈ°μ‘΄ LNG 탱크 섀계사둀 및 μ΅œλŒ€κ°„κ²© κ·œμ •μ„ μ°Έμ‘°ν•˜μ˜€μœΌλ©°, ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± νš¨κ³ΌλŠ” λ“±κ°€μ˜ μ™Έλ ₯으둜 κ³ λ €ν•˜μ˜€λ‹€. 링빔 상뢀에 μ •μ°©λ˜λŠ” μˆ˜μ§ν…λ˜μ˜ 경우 μ‰¬μŠ€ 간격이 크면 μ •μ°©λΆ€ μ£Όλ³€μ—μ„œ λΆˆκ·œμΉ™ν•œ 응λ ₯ 뢄포가 λ‚˜νƒ€λ‚˜μ§€λ§Œ 벽체 μœ„μΉ˜μ—μ„œλŠ” 응λ ₯ 뢄포가 거의 균등해짐을 ν™•μΈν•˜μ˜€λ‹€. ν•œνŽΈ μˆ˜μ§ν…λ˜κ³Ό 같이 일련의 μ§‘μ€‘ν•˜μ€‘λ“€μ΄ λ°œμƒμ‹œν‚€λŠ” 응λ ₯ λΆ„ν¬λŠ” 탄성체 이둠을 ν†΅ν•΄μ„œλ„ 비ꡐ적 μ •ν™•νžˆ μΆ”μ •ν•  수 μžˆμ—ˆλ‹€.

(2)고강도 강연선을 μ μš©ν•œ LNG 탱크 섀계 κ²°κ³Ό μ‰¬μŠ€ 간격을 λ„“νžˆκ³  μ‰¬μŠ€λ‹Ή κΈ΄μž₯λ ₯을 λ†’μ΄λŠ” 것이 경제적인 κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€. 이처럼 κΈ°μ‘΄ 사둀 μ΄μƒμ˜ 큰 κΈ΄μž₯λ ₯이 μ›ν™œνžˆ λ„μž…λ  수 μžˆλŠ”μ§€ κ²€μ¦ν•˜κΈ° μœ„ν•΄ LNG 탱크 벽체 일뢀뢄을 λͺ¨μ‚¬ν•˜λŠ” μ‹€λŒ€ν˜• μ‹€ν—˜μ²΄λ₯Ό μ œμž‘ν•˜κ³ , 15.2 mm 직경 고강도 강연선이 31개 μ‚½μž…λœ μ‰¬μŠ€ 2개λ₯Ό 2 m κ°„κ²©μœΌλ‘œ λ°°μΉ˜ν•˜μ—¬ κΈ΄μž₯ν•΄ λ³΄μ•˜λ‹€. μ΄λŠ” 넓은 κ°„κ²©μœΌλ‘œ 배치된 μˆ˜μ§ν…λ˜μ„ λͺ¨μ‚¬ν•œ 것이닀. μ‹€ν—˜ κ²°κ³Ό κΈ΄μž₯λ ₯이 콘크리트의 압좕응λ ₯으둜 적절히 μ „λ‹¬λ˜μ—ˆμœΌλ©°, 해석과 μœ μ‚¬ν•˜κ²Œ μ •μ°©λΆ€μ—μ„œ λ©€μ–΄μ§ˆμˆ˜λ‘ 응λ ₯의 변동폭이 κΈ‰κ²©νžˆ 쀄어듀어 μ•½ 2 m κΉŠμ΄μ—μ„œλŠ” 응λ ₯이 ν‰μ€€ν™”λ˜λŠ” κ²ƒμœΌλ‘œ λ‚˜νƒ€λ‚¬λ‹€.

(3)세계 μ΅œλŒ€ μš©λŸ‰μΈ 270,000 klκΈ‰ LNG νƒ±ν¬μ˜ μœ ν•œμš”μ†Œλͺ¨λΈμ„ κ΅¬μΆ•ν•˜κ³  고강도 강연선을 μ μš©ν–ˆμ„ λ•Œμ˜ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± 효과λ₯Ό 일반 κ°•μ—°μ„ μ˜ κ²½μš°μ™€ λΉ„κ΅ν•œ κ²°κ³Ό 비둝 μ‰¬μŠ€ 간격과 κΈ΄μž₯λ ₯의 차이가 μžˆμ§€λ§Œ μœ μ‚¬ν•œ 응λ ₯ 뢄포λ₯Ό λ‚˜νƒ€λ‚΄μ—ˆλ‹€. λ˜ν•œ κ·Ήμ €μ˜¨μ˜ LNGκ°€ λ‚΄μ‘°μ—μ„œ λˆ„μΆœλ˜λŠ” 사고가 λ°œμƒν•΄λ„ 고강도 κ°•μ—°μ„ μ˜ ν”„λ¦¬μŠ€νŠΈλ ˆμ‹± νš¨κ³Όμ— μ˜ν•΄ 콘크리트 μ™Έμ‘°λŠ” μ—¬μœ μ••μΆ•μ‘λ ₯ 및 μ—¬μœ μ••μΆ•κ΅¬κ°„κ³Ό 같은 μˆ˜λ°€μ„± κ·œμ •μ„ λ§Œμ‘±ν•¨μ„ ν™•μΈν•˜μ˜€λ‹€.

μ΄μƒμ˜ κ²°κ³Όλ₯Ό μ’…ν•©ν•  λ•Œ 2,400 MPaκΈ‰ 고강도 강연선은 LNG 탱크에 λŒ€ν•œ μΆ©λΆ„ν•œ μ μš©μ„±μ„ λ³΄μœ ν•˜κ³  있으며, ν˜„μž¬μ˜ 1,860 MPaκΈ‰ κ°•μ—°μ„  적용 μ‹œλ³΄λ‹€ λ”μš± 경제적인 섀계λ₯Ό κ°€λŠ₯μΌ€ ν•  κ²ƒμœΌλ‘œ κΈ°λŒ€λœλ‹€. 이 μ—°κ΅¬κ²°κ³ΌλŠ” 이처럼 고강도 강연선이 μ‹€μ œ LNG 탱크에 적용될 λ•Œ μœ μš©ν•˜κ²Œ ν™œμš©λ  수 μžˆμ„ κ²ƒμœΌλ‘œ μƒκ°λœλ‹€. μΆ”ν›„ 일반 κ°•μ—°μ„ κ³Όμ˜ 거동 차이λ₯Ό κ³ λ €ν•œ 고강도 κ°•μ—°μ„ μ˜ λ¦΄λž™μ„Έμ΄μ…˜ 손싀 좔정식 및 고강도 κ°•μ—°μ„  μ μš©μ— λ”°λ₯Έ κΈ΄μž₯재 배치 κ°„κ²©μ΄λ‚˜ κΈ΄μž₯μž¬λŸ‰μ˜ λ³€ν™”κ°€ λ‚΄μ§„μ—¬μœ λ„μ— λ―ΈμΉ˜λŠ” 영ν–₯ 등에 λŒ€ν•œ 연ꡬλ₯Ό λ³΄μ™„ν•œλ‹€λ©΄ 고강도 강연선이 PSC ꡬ쑰물에 λ”μš± ν™œλ°œνžˆ 적용될 κ²ƒμœΌλ‘œ κΈ°λŒ€λœλ‹€.

Acknowledgements

이 μ—°κ΅¬λŠ” 2014λ…„ POSCO 연ꡬ비 지원에 μ˜ν•΄ μˆ˜ν–‰λ˜μ—ˆμŠ΅λ‹ˆλ‹€. 이에 κ°μ‚¬λ“œλ¦½λ‹ˆλ‹€. λ˜ν•œ, κ³΅λ™μœΌλ‘œ 연ꡬλ₯Ό μˆ˜ν–‰ν•œ 효λͺ…μ΄μ”¨μ—μŠ€μ™€ μ‹€ν—˜μ²΄ μ œμž‘μ— 도움을 μ£Όμ‹  티엠이앀씨에도 κ°μ‚¬λ“œλ¦½λ‹ˆλ‹€.

References

1 
ACI Committee 373 (1997). Design and construction of circular prestressed concrete structures with circumferential tendons (ACI 373R-97), American Concrete Institute (ACI).
2 
Daewoo Engineering and Construction (2004). Technical proposal for above-ground LNG storage tank with 200,000kl capacity, DEP-003-2004, Daewoo Engineering and Construction (in Korean).
3 
Dassault SystΓ¨mes Simulia (2015). Abaqus 6.15-Analysis user’s manual, Dassault SystΓ¨mes Simulia.
4 
European Organisation for Technical Approvals (EOTA) (2002). Guideline for European technical approval of post-tensioning kits for prestressing of structures (ETAG 013), EOTA.
5 
Japan Prestressed Concrete Institute (JPCI) (2005). The standard for design and construction about PC tank with the water reservoir, JPCI (in Japanese).
6 
Jeon, S. J. (2004). β€œConsistent assessment for liquid tightness of LNG storage tank subjected to cryogenic temperature-induced forces.” Journal of the Korean Society of Civil Engineers, Vol. 24, No. 1A, pp. 203-210 (in Korean).
7 
Jeon, S. J. (2005). β€œA comparative study on the equivalent load method and the initial stress method for prestressing modeling of the tendon.” Journal of the Korean Society of Civil Engineers, Vol. 25, No. 5A, pp. 899-906 (in Korean).
8 
Jeon, S. J. and Kim, S. M. (2004). β€œStructural analysis of prestressed concrete structures.” Magazine of the Korea Concrete Institute, Vol. 16, No. 1, pp. 57-64 (in Korean).
9 
Jeon, S. J., Chung, C. H. and Jin, B. M. (2003). β€œAdvanced heat transfer analysis model of LNG storage tank.” Journal of the Korean Society of Civil Engineers, Vol. 23, No. 6A, pp. 1087-1094 (in Korean).
10 
Jeon, S. J., Jin, B. M., Kim, Y. J. and Chung, C. H. (2007). β€œConsistent thermal analysis procedure of LNG storage tank.” Structural Engineering and Mechanics, Vol. 25, No. 4, pp. 445-466. 10.12989/sem.2007.25.4.445DOI
11 
Kim, J. K., Seong, T. R. and Lee, J. K. (2012). β€œDevelopment of 2,160 MPa/2,400 MPa PS strand and its application technology.” Magazine of the Korea Concrete Institute, Vol. 24, No. 3, pp. 45-50 (in Korean).
12 
Kim, J. K., Yang, J. M. and Yim, H. J. (2016). β€œExperimental evaluation of transfer length in pretensioned concrete beams using 2,400-MPa prestressed strands.” Journal of Structural Engineering, Vol. 142, No. 11, pp. 04016088. 10.1061/(ASCE)ST.1943-541X.0001567DOI
13 
Kim, K. H. (2009). Analytical study on long-term losses of the high strength strand, Master’s thesis, Seoul National University of Technology (in Korean).
14 
Korea Concrete Institute (KCI) (2009). Standard specification for concrete, KCI (in Korean).
15 
Korea Concrete Institute (KCI) (2012). Structural concrete design code, KCI (in Korean).
16 
Korea Concrete Institute (KCI) (2015). Development of design guideline and analysis of LPG/LNG tank prestressed with 2400 MPa PT, KCI-R-15-018, KCI (in Korean).
17 
Korean Agency for Technology and Standards (KATS) (2011). Uncoated stress-relieved steel wires and strands for prestressed concrete (KS D 7002), Korean Standards Association (KSA) (in Korean).
18 
Lin, T. Y. (1963). β€œLoad balancing method for design and analysis of prestressed concrete structures.” ACI Journal, Vol. 60, No. 6, pp. 719-742.
19 
Lin, T. Y. and Burns, N. H. (1981). Design of prestressed concrete structures, 3rd Ed., John Wiley and Sons.
20 
Oh, B. H. and Jeon, S. J. (2002). β€œLimitations and realistic application of equivalent load methods in pre-stressed concrete structures.” Magazine of Concrete Research, Vol. 54, No. 3, pp. 223-231. 10.1680/macr.2002.54.3.223DOI
21 
Park, H., Cho, J. Y. and Kim, J. S. (2012). β€œInvestigation on applicability of 2400 MPa strand for posttensioned prestressed concrete girders.” Journal of the Korea Concrete Institute, Vol. 24, No. 6, pp. 727-735 (in Korean). 10.4334/JKCI.2012.24.6.727DOI
22 
Seo, H. K. (2016). Analysis of prestressing effect of LNG storage tank with 2400 MPa high-strength strands, Master’s thesis, Ajou University (in Korean).
23 
Shin, H. M. (2008). Prestressed concrete, 10th Ed., Dongmyungsa (in Korean).
24 
Timoshenko, S. P. and Goodier, J. N. (1970). Theory of elasticity, McGraw-Hill.
25 
Yang, J. M., Kim, J. K., Youn, S. G., Jeon, S. J., Kim, K. H. and Ahn, Y. S. (2016). β€œApplication of 2,400 MPa PS strand to LNG/ LPG storage tank.” Magazine of the Korea Concrete Institute, Vol. 28, No. 1, pp. 41-45 (in Korean).