Mobile QR Code QR CODE

Journal of the Korea Concrete Institute

J Korea Inst. Struct. Maint. Insp.
  • Indexed by
  • Korea Citation Index (KCI)

  1. ()



복합방수공법, 단열 보완형, 열교
Composite waterproofing method, Thermal insulation supplement type, Thermal bridges

1. 서 론

1.1. 연구배경 및 목적

최근 에너지 관련 정부정책의 흐름과 관련하여 2009년 12 월 5일 ‘제6차 녹색성장위원회’에서 발표된 2020년 온실가 스 감축 중기 목표 의 내용을 살펴보면, 신규 건축물의 에너 지 성능기준을 강화해 주택은 2012년부터 냉난방의 50%를 절감하도록 하고, 2017년부터는 패시브 하우스 (Passive House) 수준 (에너지성능 60% 이상 개선), 2025년부터는 제로에너 지하우스 수준 (외부에서 유입되는 에너지가 없는 수준)으로 건설하도록 할 계획이며, 일반건물 또한 2025년부터 제로에 너지 빌딩으로 의무화한다는 계획이다.

이와 같이 정부에서는 패시브 하우스 및 제로 에너지 하우 스 등의 에너지 효율을 높인 건설구조물의 실현을 촉구하고 있으며, 이와 같은 이유로 최근 단열성을 높인 신축 건설구 조물들이 점차 늘어나고 있고, 기존의 건설구조물들도 리모 델링 및 단열성 보완 등을 통해 이를 실현해가고 있는 추세 이다.

건설구조물 상부의 단열은 에너지 절약 건설구조물에 있 어서 중요한 요건 중 하나라 볼 수 있지만, 건설구조물 상부 에 요구되는 성능은 단열성뿐만 아니라 방수성 (수밀성)을 비롯해 다양한 성능이 요구되어진다. 현재에는 건물의 최상 부에 단열시공을 하고, 그 위에 방수시공을 하는 등 단열층 과 방수층의 개별시공을 하는 것이 일반적이나 이러한 공정 은 공사기간 및 공사비용의 증대를 초래하게 되며, 하자 발 생 시 유지관리 비용의 과대지출을 발생시키게 된다. 또한 기존에 단열층이 설치되어 있는 건설구조물의 경우 역시 최 근 개정된 단열기준을 만족하기 위해서 추가의 단열층의 설 치가 요구되어, 현재 단열층이 설치된 부위에 단열층을 추가 시공하거나, 기존 방수 및 단열층을 해체한 후 보다 우수한 단열층을 시공하고 있다. 하지만 이와 같은 리모델링 및 단 열성 보완 공정은 막대한 추가 공사비용을 발생시킬 뿐만 아 니라 기존 방수 및 단열층 해체 시 소음, 분진 등의 발생뿐 만 아니라 건설폐기물까지 발생되어 건설구조물의 사용자 및 주변 구조물에까지 다양한 직∙간접적 피해를 야기할 수 있다.

이러한 이유로 방수공법으로써 방수성뿐만 아니라 단열성 을 추가시킨 공법의 연구개발이 요구되어지며, 해당 공법이 개발되면 신축공사 시 방수층 시공만으로 방수성과 단열성 을 동시에 확보할 수 있어, 단열층과 방수층의 개별시공이 필요 없으며, 기존 건설구조물의 보수 시에도 기존의 단열 및 방수층을 해체하지 않고도 단열성을 보완할 수 있다. 이 와 같은 해당 공법의 개발은 방수성과 단열성의 이중효과를 가질 수 있어 그 건축적 활용효과는 매우 높을 것으로 예상 된다.

최근 이의 일환으로 일정 단열성능을 확보한 단열 보완형 의 복합방수공법이 개발되어 본 연구에서는 해당 공법의 단 열성을 기존 단열성 재료들과의 단열관련 비교시험을 통해 검토하고자 하며, 이를 통해 해당 공법이 방수성은 갖추었는 지, 단열적 성능은 어느 정도인지, 기존의 단열재를 대체할 수 있는지, 방수성과 단열성이 동시에 실현 가능한지, 실제 현장에 적용될 수 있는지 등의 방수성, 단열성 및 현장 적용 성 등을 검토하고자한다.

더불어 국내외 단열방수공법에 대한 점진적 발전 및 패러 다임 전환을 본 연구의 목적으로 한다.

1.2. 연구의 방법

본 연구에서는 PVC발포폼을 이용한 단열 보완형 복합방 수공법 (이하 ‘TIW (Thermal Insulation-Waterproo fing) 공 법’)을 대상으로 공법의 주목적인 방수성능을 KS 표준을 통 한 시험평가를 진행하여 방수 안정성의 적정 여부를 검토하 고자 한다.

방수 안정성에 대한 검토 후 기존 방수재료 및 단열성 재 료들과의 단열성 비교시험 (열관류율 시험, 단열성 Mock-up 시험)을 진행하여 TIW공법의 객관적인 단열성을 비교 검토 하고자 한다.

또한 시트형태로 구성된 TIW공법은 시트와 시트 간 접합 부가 발생하게 되며, 각 접합부의 마감이 제대로 이루어지지 못 할 경우, 접합부위를 통한 열교현상으로 단열 보완의 역 할을 상실하게 될 수 있다. 따라서 시트와 시트 간 접합부위 에서 열교현상이 발생하는지에 대한 여부를 열화상측정을 통해 검토하고자 한다.

2. 시험체 구성 및 시험 방법

2.1. 시험체 구성

TIW공법의 주목적인 방수성을 KS 표준을 통해 검토하고 자 하였으며, 단열성을 평가하기 위해 재료의 열관류율 시험 을 진행하여 재료의 순수 단열성을 확인하고, 외부환경 단열 성 Mock-up 시험 (이하 ‘단열성 Mock-up’)을 통해 외부환 경에서 TIW공법이 어느 정도의 단열성능을 확보할 수 있는 지, 그 현장 적용성에 대해 확인하고자하였다. 이를 위한 시 험체 구성은 아래와 같다.

2.1.1. TIW공법의 구성

해당 공법은 PVC방수시트, PVC발포폼, PE폼과 알루미늄 박판을 방수와 단열 보완의 성능을 실현하기 위해 1 : 2 : 4 의 두께비율 (PVC방수시트 15%, PVC발포폼 28%, PE폼 57%)로 시트층 (3.5mm)을 구성 (Fig. 1 참조)하고 있으며, 시트는 접착제를 격자형태로 바탕체에 도포한 후 부분절연 으로 부착하여 시공한다. 시트의 상부에 우레탄 도막방수재 (약 1.4mm)와 Top-coat 마감으로 단열 보완형 복합방수공법 을 형성하여 방수성 및 단열성을 실현하는 공법이다.

Fig 1.

Composition of TIW method

JKSMI-18-59_F1.jpg

TIW공법의 접합부위는 반턱형태로 구성된 시트의 끝단부 를 5mm의 간격을 두어 맞대고, 실란트로 채운 후 “T”자 형 태의 탄성 접합부 테잎을 시트 간 맞댐 부위에 시공하며, 톱 니바퀴처럼 반턱부위에 접합부 테잎을 시공함으로써 TIW공 법의 접합 부위를 형성하게 된다 (Fig. 2, Photo 1 참조).

Fig 2.

Joint of TIW method

JKSMI-18-59_F2.jpg
Photo 1.

Joint of TIW method

JKSMI-18-59_P1.jpg

하지만 시공 시 시트와 시트 간 5mm의 간격을 일정하게 유지하기 어려운 시공 상의 문제점이 발생될 수 있음으로 시 공 시 작업자가 5mm로 구성된 간격자를 시트깔기 시 시트 의 양 끝단부에 맞추어 놓고 다음 시트를 간격에 맞게 시공 하여 5mm의 간격을 유지하게 된다. 단, 부득이하게 시트 간 5mm의 간격에 오차가 발생할 수 있으며, 이에 대한 내피로 성능 및 열교현상 등의 검토가 요구된다.

본 연구의 방수성 시험에서는 시트층만을 시험체로 구성 한 단일 시험체 (TIW-S)와 시트 상부에 우레탄 도막방수재 를 시공한 복합 시험체 (TIW-C)를 시험체로 구성하였으며, 단열성 시험에서는 다른 단열성 재료들과의 비교를 위해 해 당 공법의 시트층만을 시험체로 구성하였다. 단, 열교현상을 검토하기 위한 시험체는 접합부를 확인하기 때문에 공법에 적용되는 접합부 테잎을 포함한다.

2.1.2. 단열성 비교 시험체

단열성 비교 시험 중 열관류율 시험에서는 현재 국내에서 단열재로 주로 사용되고 있는 TIW-S와 유사한 두께의 스티 로폼을 비롯해 국내에서 가장 많이 사용되고 있는 대표적 방 수재료 2종류 (아스팔트 방수시트, 우레탄 도막방수재)를 비 교대상 시험체로 선정하였다.

단열성 Mock-up 시험에서는 기존 방수재료들이 대부분 단열성을 확보하고 있지 못하는 이유로 방수재료 보다 단열 성이 우수한 재료들을 대상으로 비교시험체를 구성하였으며, 이에는 앞선 시험에서 보다 두꺼운 스티로폼과 최근 단열재 로 시장성을 넓히고 있는 버블시트와 단열시트를 비교대상 으로 하였다.

2.2 시험 방법

이 연구에서는 TIW공법 및 비교 시험을 위해 방수성과 단 열성과 관련한 기초적 특성 분석 시험과 공법구성에 따른 시 험으로 구분하였으며, 내용은 다음 Table 2와 같다.

Table 2.

Composition & method of specimen

Item Evaluation specimen Evaluation method
Material property test Waterproofing property TIW-S, C KS F 4911
KS F 4917
KS F 2622
Thermal transmittance TIW-S KS F 2277
Comparison Subject Styrofoam
Asphalt waterproofing sheet
Urethane waterproofing membrane
Methodological performance evaluation Field applicability evaluation TIW-S Thermal insulation performance mock-up (Comparison test)
Comparison Subject Styrofoam
Bubble sheet
Thermal insulation sheet
Heat loss evaluation TIW-S (Joint) Infrared rays

2.2.1 공법구성 재료에 대한 기초시험

방수성능 시험방법

(1)

KS F 4911 (합성 고분자계 방수 시트) 중 보강 복합형 복 합시트의 시험방법에 준하여 시험을 진행하는 것으로 하였 으며, 이외에 KS F 4917 (개량 아스팔트 방수 시트)의 시험 중 구조물 거동에 대한 접합부의 특성을 보다 면밀히 검토하 기 위해 내피로 성능 시험 (Photo 2)을 추가적으로 검토하고 자 하였다. 또한 건설구조물 최상부 노출로 적용 될 경우 풍 압에 대한 추가적인 검토가 요구되어 KS F 2622 (멤브레인 방 수층 성능 평가 시험방법)의 시험 중 내풍압 성능 (풍압 저항성) 시험 (Photo 3)을 준용하여 시험을 진행하는 것으로 하였다.

Photo 2.

Fatigue resistance test

JKSMI-18-59_P2.jpg
Photo 3.

Wind pressure test

JKSMI-18-59_P3.jpg
Photo 4.

Comparison specimen of thermal transmittance test

JKSMI-18-59_P4.jpg

열관류율 시험 방법

(2)

KS F 2277 (건축용 구성재의 단열성 측정방법-교정 열 상자법 및 보호 열상자법)에 따라 진행하며, 비교대상 시험 체가 단일재료로 구성되어 있어 TIW공법 역시 TIW-S만을 열관류율 시험체로 구성하여 시험을 진행하는 것으로 계획 하였다.

2.2.2. 공법구성에 대한 성능평가

단열성 Mock-up 시험 방법

(1)

일정크기의 박스 (600 × 600 × 600mm) (Photo 5)를 구성 하여 박스 바닥부위를 제외한 5면에 각기 다른 단열성 재료 (Table 1 참조)를 시공하여 밀봉하였다. 내부에는 겨울철 실 내온도를 가정하여 발열을 위한 열매 (Photo 6)와 온도측정 센서 (Photo 7) 및 데이터로거를 설치하여 실외에 박스를 정 치 (Photo 8)하고, 일정시간 동안 (48시간-30분 간격 측정) 박스 내부의 온도변화를 측정하여 재료별 단열성을 비교하 고자 하였으며, 역시 TIW-S만을 시험체로 구성하여 시험을 진행하는 것으로 계획하였다.

Photo 5.

Box of thermal insulation performance mock-up test

JKSMI-18-59_P5.jpg
Table 1.

Specimen composition of comparison test

Item Comparison Specimen of Thermal Transmittance Test Comparison Specimen of Thermal Insulation Performance Mock-up Test
Styrofoam (4.5mm) Styrofoam (10mm)
Asphalt Waterproofing Sheet (3.5mm) Bubble Sheet (3mm)
Urethane Waterproofing Membrane (3mm) Thermal Insulation Sheet (3.5mm)
Photo 6.

Heat source of thermal insulation performance mock-up test

JKSMI-18-59_P6.jpg
Photo 7.

Installation of data logger

JKSMI-18-59_P7.jpg
Photo 8.

Specimen installation on the outside

JKSMI-18-59_P8.jpg

접합부 열교현상 관찰 방법

(2)

상기 2.1.1항에서 기술한 바와 같이 TIW공법의 접합부는 맞댐공법을 적용함에 따라 열교현상이 발생 될 수 있기 때문 에 열교현상에 대한 검토가 요구된다.

접합부에서 발생될 수 있는 열교현상에 대한 관찰은 적외 선열화상측정 방법을 이용하여 관찰하고자 하였으며, 이는 박스외부에 접합부를 형성한 후 박스내부에 열매를 설치하 고, 박스외부에서 방사되는 눈에 보이지 않는 원적외선 방사 에너지를 비접촉식으로 검출하여 온도와 색상분포의 열화상 으로 확인하는 방식이다 (Photo 9 참조).

Photo 9.

Example of infrared rays camera image

JKSMI-18-59_P9.jpg

3. 시험 결과

3.1. 공법구성 재료에 대한 기초시험 결과

3.1.1. 방수성 시험

방수성 시험결과 다음 Table 3과 같이 시트층만을 시험체 로 구성한 단일 시험체 (TIW-S)와 시트 상부에 우레탄 도막 방수재를 시공한 복합 시험체 (TIW-C) 모두 KS 표준의 성 능기준 이상의 성능을 확보하고 있는 것으로 확인되었으며, 접합부에 대한 내피로 성능 결과, TIW-S, TIW-C 시험체 모 두 잔금, 찢김, 파단 등이 발생되지 않았다. 내풍압 성능 결 과 역시 TIW-C 시험체는 -5.0Kpa에서도 들뜨거나 손상이 발견되지 않았다 (Photo 10, 11 참조). 이와 같은 시험결과 를 통해 TIW공법이 방수성을 확보하고 있음을 확인할 수 있 었으며, 더 나아가 접합부에 대한 안정성 및 풍압에 대한 공 법적 설계가 이루어져 방수공법으로 현장에 적용할 수 있을 것으로 판단된다.

Table 3.

Test result of waterproofing property

Test item (KS F 4911) KS standard Test result
TIW-S TIW-C
Tensile performance Tensile strength (N/mm) More than 24 Length 36.82 Length 51.08
Width 30.62 Width 42.32
Coefficient of extension (%) More than 15 Length 84.34 Length 70.24
Width 87.73 Width 87.88
Tear performance (N/mm) More than 50 Length 101.50 Length 138.95
Width 115.33 Width 152.43
Temperature dependent performance 60°C Tensile strength (N/mm) More than 10 Length 27.11 Length 41.88
Width 22.75 Width 35.70
-20°C Coefficient of extension (%) More than 7.5 Length 60.51 Length 24.18
Width 38.79 Width 32.32
Calefaction expansion shape Expansion length (mm) +2 ~ -4 Length -0.43 Length -0.31
Width -0.67 Width -0.49
Tensile Performance after Deterioration Treatment Tensile Strength Ratio (%) Heat treatment More than 80 Length 94.47 Length 91.11
Width 88.58 Width 86.74
Alkali treatment More than 80 Length 125.71 Length 118.37
Width 111.33 Width 108.64
Coefficient of Extension (%) Heat treatment More than 70 Length 102.18 Length 102.34
Width 109.81 Width 110.26
Alkali treatment More than 80 Length 90.10 Length 97.46
Width 96.68 Width 90.40
Deterioration shape then elongation Heat treatment No fine crack Length Test OK Length Test OK
Width Test OK Width Test OK
Tensile performance of joint Tensile strength of joint (N/mm) None treatment More than 24 28.19 41.23
Heat treatment More than 19 26.52 37.25
Alkali treatment More than 19 27.72 39.05
Fatigue resistance performance (KS F 4917) No fine crack, tear and fracture No fine crack, tear and fracture Plane part Test OK Plane part Test OK
Joint part Test OK Joint part Test OK
Wind pressure performance (KS F 2622) - - No swelling and damage at -5.0Kpa
Photo 10.

Fatigue resistance test result

JKSMI-18-59_P10.jpg
Photo 11.

Wind pressure test result

JKSMI-18-59_P11.jpg

3.1.2. 열관류율 시험

열관류율 시험결과, 다음 Table 4 및 Fig. 3과 같이 스티로 폼은 3.3W/2°C, 아스팔트 방수시트가 5.2W/m2°C, 우레탄 도막방수재가 5.2W/2°C, TIW-S가 2.3W/2°C로 확인되었 다. 국내에서 가장 많이 사용되고 있는 2가지 방수재료인 아 스팔트 방수시트와 우레탄 도막방수재는 두께가 각각 3.5mm, 3.0mm로 0.5mm의 두께 차이가 있었지만 동일한 열관류율 로 확인되었으며, 이는 우레탄 도막방수재가 아스팔트 방수 시트에 비해 단열성이 더 높다고 예상할 수 있다. TIW-S는 이 방수재료들과 유사한 두께 (3.5mm)를 형성함에도 불구하 고 2.9W/2°C의 낮은 열관류율을 보였으며, 오히려 두께가 1mm 더 두꺼운 스티로폼 보다 열관류율이 1.0W/2°C 낮은 것으로 확인되었다.

Table 4.

Test result of thermal transmittance

Item Thermal transmittance specimen Thermal transmittance (W/m2°C)
TIW-S (3.5mm) 2.3
Styrofoam (4.5mm) 3.3
Asphalt waterproofing sheet (3.5mm) 5.2
Urethane waterproofing membrane (3.0mm) 5.2
Fig 3.

Test result of thermal transmittance

JKSMI-18-59_F3.jpg

즉, 본 열관류율 시험결과만을 토대로 재료별 단열성능을 비교하여 나열할 경우, TIW-S, 스티로폼, 우레탄 도막방수 재, 아스팔트 방수시트의 순으로 단열성이 높다고 판단할 수 있다.

3.2. 공법구성에 대한 성능평가 결과

3.2.1. 단열성 Mock-up test

상기 3.1.2절의 열관류율 시험결과, 대표적 두 방수재료 (아스팔트 방수시트, 우레탄 도막방수재)와 TIW-S 간의 열 관류율 성능이 큰 차이를 보여 기존 방수재료 보다 단열성능이 우수한 점 등을 고려하여 후속적으로 진행된 단열성 Mock-up 시험은 앞선 스티로폼 (3.5mm) 보다 두꺼운 스티로폼 (10mm) 과 최근 단열재로 시장성을 넓히고 있는 버블시트와 단열시 트를 비교대상으로 하여 시험을 진행하였다.

48시간 동안 진행된 단열성 Mock-up 시험결과, Table 5, Fig. 4와 같이 10mm의 스티로폼을 설치한 시험체가 가장 높은 온도인 평균 25.91°C를 보였으며, 3.0mm의 버블시트 는 평균 17.28°C, 3.5mm의 단열시트는 평균 15.47°C를 유 지한 것으로 확인되었다. TIW-S는 스티로폼과 유사한 평균 24.11°C (스티로폼과 1.8°C차이)로 확인되었으며, 기타 두 단열시트에 비해 약 8°C 정도 높은 온도를 유지한 것으로 확인되었다.

Table 5.

Test result of thermal insulation performance mock-up

Item Mock-up specimen Lowest temperature(°C) Highest temperature (°C) Mean temperature (°C)
1 Styrofoam (10mm) 2.4 31.3 25.91
2 TIW-S (3.5mm) 2.1 30.9 24.11
3 Thermal insulation sheet (3.5mm) 1.0 21.4 15.47
4 Bubble sheet (3.0mm) 1.8 22.5 17.29
Fig 4.

Test result of thermal insulation performance mock-up

JKSMI-18-59_F4.jpg

비록 TIW-S가 스티로폼에 비해 평균적으로 낮은 온도를 유지하였지만, 스티로폼의 두께가 10mm인 점을 감안한다면, 평균 24.11°C의 온도를 유지한 3.5mm TIW-S는 스티로폼이 라는 단열성 재료에 비해 단열효과가 낮지 않다는 것을 예상 할 수 있다. 하지만, 이와 같은 결과에도 TIW-S가 단열재를 대체할 수 있을 정도의 단열성은 부족한 것으로 판단된다. 즉, TIW-S는 방수층으로써 단열 보완의 역할을 할 수 있을 것으로 판단된다.

3.2.2 접합부 열화상측정

TIW공법의 접합부에 대한 열교현상 발생 여부를 확인하 기 위해 길이 900mm, 너비 500mm, 높이 500mm 박스내부 에 열매를 두고, 외부 표면에 TIW공법의 접합부를 형성한 후 열화상 카메라를 사용하여 일반부와 접합부의 열손실 정 도를 측정하였다. 측정 결과, 상기 Photo 12와 같이 TIW공 법의 접합부는 초록색을 띄고 있었으며, 접합부 테잎 부위는 노란색, 일반부는 주황색과 붉은색을 나타내고 있었다. Photo 12의 오른쪽 스펙트럼 (Spectrum)과 같이 푸른색에 가까울 수록 저온, 붉은색에 가까울수록 고온임을 나타내는 것이며, 주로 열교현상이 발생하는 부위에서는 붉은색으로 나타나는 것이 일반적이다.

Photo 12.

Before infrared rays photograph of joint part

JKSMI-18-59_P12.jpg
Photo 13.

Infrared rays camera image of joint part

JKSMI-18-59_P13.jpg

Fig. 5의 결과를 통해서도 TIW공법의 접합부는 일반부에 비해 낮은 온도를 형성하고 있는 것으로 나타났으며, 시트와 시트사이 접합부의 중심부는 오히려 가장 낮은 온도를 형성 하고 있음을 알 수 있었다.

Fig 5.

Temperature (°C) of infrared rays photograph part

JKSMI-18-59_F5.jpg

따라서 이와 같은 시험결과를 통해 TIW공법의 접합부에 서는 열교현상이 발생하지 않는다는 것을 확인할 수 있었으 며, 이는 일정 단열성을 확보하고 있는 접합부 테잎이 시트 와 시트간 접합부에 밀실하게 부착되어 내부의 따뜻한 공기 를 외부로 유출하지 않기 때문인 것으로 판단된다.

4. 결 론

TIW공법에 대한 방수성, 단열성 및 현장적용성에 대해 검 토한 결과는 다음과 같다.

  1. TIW공법은 방수재료로써 KS 표준 (KS F 4911, 4917, 2622)을 통한 시험평가 결과, 모든 항목에서 KS 기준 이상의 성능을 확보하고 있는 것으로 확인되었으며, 특히 옥상 노출로 적용되는 방수공법의 가장 중요한 성능인 접합부 내피로 성능 및 내풍압 성능 평가 결과, TIW-S, TIW-C 시험체 모두 잔금, 찢김, 파단 등이 발 생되지 않았고, TIW-C 시험체는 -5.0Kpa의 풍압에서 도 들뜨거나 손상이 발견되지 않았다.

    이와 같은 시험결과를 통해 TIW공법이 방수성을 확보 하고 있음을 확인할 수 있었으며, 더 나아가 접합부에 대한 안정성 및 풍압에 대한 공법적 설계가 이루어져 방수공법으로 현장에 적용할 수 있을 것으로 판단된다.

  2. TIW-S는 두께가 유사한 방수재료 (아스팔트 방수시 트, 우레탄 도막방수재) 및 단열재인 스티로폼에 비해 열관류율이 1.0~2.9W/2°C 낮은 것으로 확인되었다. 이와 같은 결과를 통해 TIW-S가 기존의 방수재료에 비해 단열성이 우수하다는 것을 확인할 수 있었으며, 유사 두께의 스티로폼 (4.5mm)보다도 단열성이 높은 것으로 확인되었다.

  3. 단열성 Mock-up 시험을 통해 유사한 두께의 단열재료 들에 비해 단열성이 높은 것으로 확인되었으며, 10mm 의 스티로폼과 비교하여도 단열성이 크게 낮지 않다는 것을 확인하였다. 단, 이와 같은 결과에도 TIW-S가 건 축 옥상 단열재를 대체할 수 있을 정도의 단열성은 아 직 부족한 것으로 판단된다. 하지만 TIW-S는 방수층 으로써 단열 보완의 역할은 할 수 있을 것으로 판단된다.

  4. 시트 간 0.5mm 간격으로 시트 맞댐 후 조인트 테잎을 통해 접합부를 형성하는 TIW공법의 특성상 열교현상 이 발생할 수 있는 이유로 접합부에 대한 열화상측정 을 진행하였으며, 측정결과 접합부에서는 열교현상이 발생하지 않는 것으로 확인되었다.

  5. 전체적인 평가결과를 대상으로 고찰한 결과, TIW공법 이 기존 방수재료들 및 유사 두께의 단열재에 비해 단 열성능이 높은 것으로 확인되었으나, 기존의 옥상 단 열재를 대체할 수 있을 정도의 단열성은 부족한 것으 로 판단된다. 단, 방수재료로서의 성능을 확인하였고, 일정 단열성능을 확보하고 있음으로 TIW공법이 방수 재료로 현장에 적용될 경우, 단열보완의 역할을 할 수 있는 방수재료로써 그 사용성이 기대된다.

향후 결로와 관련한 시험을 통해 TIW공법이 결로에 미치 는 영향 등에 대한 분석이 필요할 것으로 보이며, 지속적인 연구를 통한 단열성 향상으로 기존 옥상 단열재를 대체할 수 있는 연구개발이 필요할 것으로 판단된다.

REFERENCES

1 
(2004), Development of In-site Evaluation Method for Building Insulation Performance Using Infra-red Camera, Annual conference journal of the architectural institute of Korea, (in Korean with English abstract), 24(1), 762-765.Google Search
2 
(2007), Development of Thermal Properties on the Roof Waterproof with Insulation System using the Diffused Reflection Material, Journal of the Korea Institute of Ecological Architecture and Environment, (in Korean with English abstract), 7(1), 73-80.Google Search
3 
(2011), Thermal Insulating Properties Of Waterproofing Membrane System By Thermal Reflection & Insulation Materials, Journal of the Korea institute of building construction, (in Korean with English abstract), 11(6), 127Google Search
4 
(2011), Thermal Insulating Properties of Multi-Layered Waterproofing Membrane System with Thermal Reflection-Insulation Materials, Journal of the architectural institute of Korea, (in Korean with English abstract), 27(10), 137-144.Google Search