2.1. 실험 계획 및 콘크리트 배합

본 연구의 결과를 도출하기 위하여 다음 Table 1과 같이 슬래 그 치환율별 강도발현 성능, 알칼리 활성 자극제의 종류별 성능, 압축강도 및 양생온도에 따른 강도발현 성능 등을 종합적으로 평가하여, 최종적으로 슬래그 치환율을 30%까지 사용하면서 동 절기에도 초기강도 발현이 가능한 최적배합을 도출하였다. 콘크 리트의 배합은 현재 국내 레미콘에서 일반적으로 사용되고 있는 24 MPa, 35 MPa 배합의 결합재량 및 물결합재비를 기준으로 선 정하였으며, OPC를 사용하는 배합을 기준으로 슬래그 치환율 에 따른 단위수량 및 골재량을 조정하여 배합설계를 진행하였다 (^{Lee et al., 2007}, ^{Architectural Institute of Japan 1996}).

알칼리 활성 자극제의 경우 저온에서의 초기강도 확보를 위해 Na₂O 및 SO₃의 함량 조정을 통하여 초기강도 발현성능 및 유동 성이 우수한 최적의 알칼리 활성 자극제를 선정하여 사용하였으 며, 경제성을 고려하여 그 사용량을 결합재의 1.0% 이하로 설정 하였다(^{Yang, 2014}).

굳지 않은 콘크리트의 특성으로서 목표 슬럼프 값은 150±25 mm, 공기량은 4.5±0.5%를 만족하도록 하였으며, 블리딩 및 응 결 특성을 비교 검토하였다. 또한 경화 콘크리트의 특성으로서 는 양생온도에 따른 강도발현 성능을 검토하였다.

2.2. 사용재료

본 연구에서 사용한 재료의 물리적 성질은 Table 2에 나타낸 바와 같이 시멘트는 1종 보통포틀랜드 시멘트 (KS L 5201, 비중 3.15 g/cm³), 고로슬래그는 3종 고로슬래그 미분말 (KS F 2563, 비중 2.90 g/cm³, 분말도 4,341 cm²/g), 알칼리 자극제는 Modified- Alkali-Calcium-Sulfate 계를 사용하였으며, 이들의 화학적 성 질은 Table 3및 Table 4와 같다. 굵은 골재는 최대치수 25 mm인 부순 자갈을 사용하였으며, 잔골재는 세척사를 사용하였다. 화 학 혼화제로는 폴리카르본산계 AE감수제를 사용하였다.

3.1. 슬래그 치환율별 강도발현 성능(실험 I)

실험(I)은 OPC 배합을 기준으로 고로슬래그 치환율에 따른 초기강도 발현성능을 평가하기 위해 다음 Table 5 나타낸 압축 강도 24 MPa 기준으로 슬래그 제조사(국내 S사, P사) 및 치환율 에 따른 초기강도 발현성능을 평가하였다. 각 인자별 콘크리트 배합은 Table 6과 같다. 압축강도 측정결과는 Fig. 1에 나타내 었다.

Fig. 1.

Results of Compressive Strength(Experiment I)

상온양생(20°C)조건에서 슬래그 치환율별 초기강도 성능을 평가한 결과 다음 Fig. 1과 같은 결과를 얻었다. 슬래그 치환율이 증가할수록 초기강도 발현율이 OPC(Plain) 대비해서 저하하는 것을 알 수 있었다. 슬래그 치환율이 최대 10%정도 까지는 슬래 그 치환율에 따른 초기강도 저하가 거의 없는 것으로 나타났으 며, 20% 이상 슬래그를 치환할 경우 초기강도가 저하하는 것으 로 나타났다. 다만, 3일 이후에서는 20% 치환율까지 OPC(Plain) 과 유사한 강도발현 성능을 나타내는 것으로 나타났다. 또한 슬 래그 제조사별 평가결과는 국내 P사의 슬래그를 치환한 강도가 S사보다 초기강도 발현 성능이 좋은 것으로 나타났다. 따라서 실 험(II)에서는 국내 P사의 슬래그를 사용하여 실험을 진행하였다.

3.2. 알칼리 활성 자극제 종류별 강도발현 성능(실험 II)

실험 I에서 도출한 결과 슬래그 치환율이 20%가 넘어가면 알 칼리 활성 자극제 없이 OPC(Plain) 대비 초기강도 발현이 떨어 지는 것을 알 수 있었다. 따라서 실험 II에서는 Table 7과 같이 OPC 배합을 기준으로 고로슬래그 치환율 20% 이상을 대상으로 알칼리 활성 자극제의 Type을 조정해 가면서 저온에서의 초기 강도 발현성능이 뛰어난 알칼리 활성 자극제를 선정하여 슬래그 치환율 20, 30% 대상으로 OPC(Plain) 대비 초기강도 발현 성능 을 평가하였다. 각 인자별 배합은 실험(I)에 배합과 동일하다.Fig. 2.

Fig. 2.

Results of Compressive Strength(Experiment II)

알칼리 활성 자극제 종류별 양생온도별 압축강도를 측정한 결 과 Na₂O의 함량이 가장 많은 Type 1의 알칼리 활성 자극제가 초 기강도 발현성능이 가장 뛰어난 것으로 나타났다. 또한 슬래그 20%이상 치환하여도 알칼리 활성 자극제를 혼입한 콘크리트는 OPC(Plain) 동등 이상의 강도 발현 성능을 나타내는 것으로 나 타났으나, 5°C 저온양생에 경우에는 OPC(Plain)대비 알칼리 활 성 자극제를 혼입하면 초기강도는 OPC(Plain)와 동일수준의 강 도발현 성능을 나타내는 것으로 나타났으나, 슬래그의 특성이 장기강도는 저온양생 조건에서는 강도발현이 떨어지는 것으로 나타났다.

3.3. 콘크리트 물성에 따른 강도발현 성능(실험 III)

실험 III에서는 콘크리트 물성에 따른 최적 강도발현성능을 평가하기 위해 Table 8과 같이 실험 인자를 도출하여 실험을 진 행하였다. 본 실험에서는 슬래그 치환량 증가에 따라 콘크리트 의 물성을 맞추기 위해 단위수량을 조정한 실험을 통해 도출한 최적 배합을 가지고 강도발현 성능을 평가하였다. 또한 저온에 서의 강도발현성능을 객관적으로 평가하기 위해 양생온도를 5, 10, 20°C로 세분하여 양생온도별 최적 슬래그 치환량을 산정하 였으며, Table 9는 예비실험을 통해 도출한 슬럼프를 조정하여 단위수량을 조정한 최적 배합비를 나타내었다.

실험 II에서 도출한 알칼리 활성 자극제를 1.0% 사용하여 콘 크리트의 물성 척도인 슬럼프 기준에 맞추어 슬래그 치환율에 따라 단위수량을 조정한 배합의 강도를 양생온도별 측정하였다. 상온양생(20°C)조건에서는 슬래그 치환율에 따른 강도가 30% 까지 치환했을 때 기준인 OPC(Plain)의 초기강도와 유사하게 발 현되는 것을 알 수 있었다. 저온환경인 10, 5°C에서 양생한 결과 저온환경에서도 슬래그 치환율에 따른 초기강도의 변화가 없는 것으로 나타났다. 따라서 슬래그 치환율에 따른 초기강도 발현 성능을 올리기 위해서는 알카리 활성 자극제 및 물성에 따른 단 위수량 감소로 충분히 저온환경하에서도 슬래그를 혼입한 콘크 리트의 강도발현이 저하되지 않는 것을 확인할 수 있었다.Fig. 3.

Fig. 3.

Results of Compressive Strength(Experiment III)

3.4. 치환율 30%에서 최적 강도발현 성능(실험 IV)

실험 IV은 본 연구의 목적인 슬래그 치환율 30%에서 동절기 콘크리트 제조시의 OPC(Plain)과 동일한 초기강도 발현성능을 확인하기 위해 Table 10과 같이 실험 인자를 도출하여 실험을 진 행하였다. 실험 IV에서는 실험 II에서 도출한 알칼리 활성 자극 제 type 1을 사용하였으며, 슬래그 혼입율이 증가함에 따라 슬래 그의 특성이 슬럼프 증가분을 고려하여 단위수량을 감소시켜 강 도발현성능을 평가하였다. 실험 IV에서는 보다 실질적인 성능을 평가하기 위해 목표 슬럼프인 150 mm에 맞추어 단위수량을 각 각 8 kg/m³씩 조정하였다. 실험 Ⅳ의 배합표는 Table 11과 같다.

실험 IV의 슬럼프와 공기량 측정결과 슬래그 치환율을 30% 까지 올렸을 때 슬래그의 치환율 증가에 따른 슬럼프 증가가 보 여 보다 정확한 강도평가를 하기 위해 슬래그 치환율을 올린 배 합에서 단위수량을 조정하여 슬럼프값을 조정한 후 양생온도별 강도를 평가하였다. Fig. 4는 슬래그 치환율을 30%로 고정하고 알칼리 활성 자극제를 1.0%와 1.2%로 조정하면서 양생온도별 초기강도 발현성능을 평가한 결과이다. 평가 결과 기준배합인 OPC(Plain)기준으로 비교 분석한 결과 20°C 양생에서 초기강 도 발현이 목표 슬럼프로 조정한 단위수량을 조정한 배합과 OPC(Plain)를 사용한 배합의 초기강도 발현이 거의 유사한 수준 으로 발현하는 것을 알 수 있었다. 5°C 양생에서도 기준배합인 OPC(Plain)를 사용한 배합과 단위수량을 조정한 배합이 유사한 초기강도 발현 성능을 나타내는 것을 알 수 있었다. 또한 본 연구 의 목적인 슬래그 치환율 30% 에서 동절기 콘크리트 제조시의 목표강도인 3일의 5 MPa 확보는 모든 배합에서 가능한 것으로 나타나 슬래그 30%를 치환하여도 알칼리 활성 자극제를 사용하 여 5°C 양생에서도 안정적으로 초기강도 발현이 가능한 것으로 나타났다.Fig. 5.

Fig. 4.

Results of Slump & Air(Experiment IV)

Fig. 5.

Results of Compressive Strength(Experiment IV)

3.5. 최종 슬래그 치환 배합 성능 평가(실험 V)

실험 V는 지금 까지 실험(I~IV)까지의 실험을 통해 도출한 결 과를 바탕으로 본 연구의 목적인 슬래그 치환율 30%에서 동절 기 콘크리트 제조시의 Plain(OPC)와 동일한 초기강도 발현성능 을 확인하기 위해 Table 12와 같이 최종적으로 배합을 도출하여 최종 결과를 도출하였다. 실험(I~IV)에서 도출한 슬래그 30%를 혼입한 동절기 초기강도 발현형 최종 배합을 Table 13에 나타내 었다.Fig. 6.

Fig. 6.

Results of Compressive Strength(Experiment IV)

최종 실험을 통한 슬래그 30% 혼입 동절기 콘크리트의 초기 강도 발현 성능을 평가한 결과 본 연구에서 제안한 알칼리 활성 자극제를 사용하여 슬래그 치환율에 따른 단위수량 저감을 통한 물성조정을 통해 초기강도 및 28일까지의 압축강도를 측정한 결 과 슬래그 30% 치환 콘크리트의 초기강도는 OPC(Plain)에 대 비해 동등이상의 강도발현 성능을 나타내는 것으로 측정되었으 며, 24 MPa의 강도에서도 3일에 안정적으로 탈형강도인 5 MPa 이상의 강도확보가 가능한 것으로 나타났다. 따라서 본 연구에 서 목표로 하는 동절기 콘크리트에서 고로슬래그 미분말을 활용 한 콘크리트에서의 초기강도 확보가 가능할 것으로 판단되며, 그 동안 동절기 콘크리트 생산시 고로슬래그 활용성을 늘려 경 제성 및 슬래그 활용을 통해 친환경을 확보할 수 있다고 판단된 다. 다만, 슬래그 치환율에 따른 단위수량 조정이 필요하며, 알칼 리 활성 자극제의 사용이 필수적이라고 할 수 있다.