2.1 경주 지진 발생 현황

경주 지진의 본진은 2016년 9월 12일 20시 32분에 발생하 였으며, 본진의 리히터규모(Richter magnitude, M_L)는 5.8로 서 1978년 기상청이 계기지진 관측을 시작한 이후에 한반도 에서 발생한 역대 최대 규모의 지진으로 확인되었다. 진원 (hypocenter)의 심도(depth)는 15 km로, 그리고 지진파의 탁월 주파수(predominant frequency)는 케이블지지교량의 고유주 파수(natural frequency)를 감안했을 때 상대적으로 고주파 영 역에 해당하는 13.77 Hz로 관측되었다(^{KISTEC, 2017}). 여기 서, 탁월주파수란 진동에 포함된 주파수 성분 중 빈도나 진폭 이 다른 주파수에 비하여 두드러진 주파수를 의미한다. 본진 뿐만 아니라 본진이 발생하기 40여분 전에 발생한 전진(2016 년 9월 12일 19시44분)과 1주일 후에 발생한 여진(2016년 9월 19일 20시33분)의 규모도 각각 5.1과 4.5로서 국내 지진 계측 역사를 기준으로는 상당히 규모가 큰 지진으로 분류된다. 이 논문에서는 본진과 함께 전진과 여진의 지진가속도 계측기록 도 함께 분석하며, 3개 지진의 진앙(epicenter)은 Fig. 1에서 보 는 바와 같이 거의 동일하다(^{KMA, 2017}).

Fig. 1

Epicenters of Gyeongju Earthquakes(Foreshock, Main shock, and aftershock) (^{KMA, 2017})

경주 지진으로 인한 인명 피해는 사망자 없이 경상에 해당 하는 부상자만 23명 발생하였으며, 경상자 역시 시설물의 구 조적인 파괴로 인한 부상이 아닌 대피 중 넘어짐(10명), 물건 의 낙하(4명), 뛰어내림(3명) 등 2차적 요인에 의해 발생한 부 상이 대부분이었다(^{Park, 2017}). 경주 지진이 규모 자체만을 놓고 봤을 때 국내 지진 계측 역사 이래 최대 규모를 기록하였 음에도 불구하고 인명피해 및 시설물에 나타난 피해가 비교 적 크지 않았던 것은 진원의 심도와 탁월주파수에서 그 이유 를 찾을 수 있다. 일반적으로 지표면에서의 지진동은 진앙거 리(epicentral distance)가 길수록, 진원의 심도가 깊을수록 감 쇠의 영향을 많이 받아 지진동의 강도가 감소되게 되는데, 경 주 지진과 같이 진앙이 한반도 내에 존재하여 진앙거리가 매 우 짧을 경우에는 심도의 영향도 많이 받게 된다. 경주 지진 진원의 심도는 1978년 이후 국내에서 발생한 규모 5.0 이상의 지진들의 평균 심도 8.2 km에 비해 약 2배 정도 깊었던 것으로 관측되어, 상대적으로 깊은 심도가 지표면에서의 지진동 완 화에 영향을 미쳤던 것으로 분석된다. 지진의 탁월주파수가 대형 시설물의 저차모드 고유주파수에 해당하는 영역에 존재 할 경우 공진(resonance)에 의한 큰 피해가 유발될 수 있는데, 경주 지진의 경우 단층의 파열면이 강성이 높은 암반으로 둘 러싸여 있어서 고주파를 발생시켰기 때문으로 분석되었다 (^{Park, 2017}).

2.2 현수교 및 사장교 지진가속도 계측 현황

한국시설안전공단 특수교관리센터에서는 지난 2009년부 터 현재까지 통합관리계측시스템을 통한 일반국도 상 특수교 통합유지관리업무를 수행해오고 있다. 통합관리계측시스템 은 2017년 9월 기준 일반국도 상 교량 21개소(현수교 4개소, 사장교 14개소, 아치교 2개소, 강상형교 1개소)의 구조 거동 데이터를 통합 관리해오고 있으며, 이 중 현수교 및 사장교 17 개 교량에는 ‘지진가속도계측기 설치 및 운영기준(^{MOIS, 2017})’에 근거 지진가속도계를 설치하여 운영해오고 있다 (^{KISTEC, 2017}). 이 연구에서는 지진가속도계 설치대상 17 개 교량 중 최근에 준공된 3개 교량을 제외한 14개의 교량의 계측기록을 바탕으로 경주 지진에 대한 지진응답 특성을 분 석한다. Table 2에는 분석 대상 14개 교량을 진앙과 가까운 순 서대로 나타내었다. 교량 형식은 현수교(suspension bridge, SB)와 사장교(cable-stayed bridge, CB)로 구분하여 주탑의 개 수 및 형상과 함께 나타내었고, 총 경간장과 주 경간장 길이 및 주탑의 높이 등의 교량의 치수 정보와 주탑과 거더의 재료 성 질 등의 제원도 함께 나타내었다. 교량의 이름은 영문이니셜 로 처리하였다.

Table 2

Epicentral distances (Gyeongju Earthquakes) and primary information of 14 bridges (^{KISTEC, 2017})

지진가속도계의 설치는 현수교 및 사장교의 경우 Table 3 에서 보는 바와 같이 자유장과 주탑 3개 위치(기초부, 보강거 더 연결부 및 상부), 보강거더 중앙 및 케이블에 이루어져야 하며, 현수교의 경우에는 앵커리지에도 추가적인 설치가 필 요하다. Table 4에는 14개 대상교량의 지진가속도계 설치 현 황을 나타내었다. NH대교와 DS대교의 경우 자유장에 설치 할 적절한 위치가 없어서 각각 앵커리지 내부와 링크룸 내부 에 대체 설치하였고, MP대교의 경우에도 주변 지반조건 상의 이유(매립지)로 주탑 기초 상단의 지진가속도계로 자유장 계 측 센서를 대체하였다. 그리고 DG대교, SR대교의 경우에는 주탑 기초 상단의 높이가 상시 수면 높이보다 낮아 설치를 제 외하였다. 또한, JD2대교의 경우 자유장 지진가속도계는 병 렬교량인 JD대교와 공유해서 사용할 수 있으므로 설치하지 않았고, 주탑 기초가 지중에 매립되어 있어 지상에 노출된 최 하단 교각 측면에 대체 설치하였다. 현수교의 경우 앵커리지 에도 추가적인 설치가 필요하지만, 자정식(self-anchored) 현 수교인 SR대교는 대상에서 제외된다.

Table 3

Example of the installation locations for seismic acceleration sensors (^{IROCM, 2016})

Table 4

Installation conditions of seismic acceleration sensors in 14 bridges (^{KISTEC, 2017})

3.1 지진가속도계측기 위치별 지진가속도 최대응답

3.1.1 자유장 및 주탑기초부

자유장은 구조물의 영향보다는 지반운동 자체의 영향을 많 이 받아서 구조물의 형식과는 무관하게 해당 부지 지진동의 크기를 판단하는데 용이하기 때문에 계측결과에 대한 분석이 필수적이다. 주탑 기초부는 자유장과 비교하면 구조물의 영 향을 조금 더 받게 되지만, 상부구조 내 다른 위치와 비교해서 는 여전히 부지의 지진동의 영향을 많이 받기 때문에 분석의 필요가 있다. 특히, 주탑 기초부는 기반암에 직접 고정되기 때문에 자유장보다 오히려 지반에 의한 지진동 증폭의 영향 을 덜 받는다는 측면에서 자유장 계측결과와 함께 분석할 필 요가 있다. Figs. 2~4에는 각각 경주 지진의 전진, 본진 및 여 진 발생 시 14개 케이블지지교량의 자유장과 주탑 기초부 위 치 지진가속도계에서 측정된 가속도의 최대응답을 나타내었 다. 각 그림의 (a), (b)에서는 각각 수평(horizontal)방향 응답 (기호 E, N 또는 X, Y로 표시)과 수직(vertical)방향 응답(기호 Z로 표시)을 나타내었다. 여기서, 자유장의 수평방향은 동서 방향(east-west, E)과 북남방향(north-south, N)으로, 주탑 기 초부의 수평방향은 교량의 교축방향(X)과 교축직각방향(Y) 로 구분하여 나타내었다. 앞의 2.2에서 언급한 이유로 인하여 MP대교는 자유장 계측값이 빠져 있고, SR대교와 DG대교는 주탑 기초부 계측값이 빠져있으며, NH대교와 DS대교의 경 우 대체 설치된 위치(앵커리지 내부와 링크룸 내부)에서 측정 된 값을 자유장값으로서 나타내었다.

Fig. 2

Peak accelerations at the free fields and foundations of bridges (Foreshock, M_L=5.1)

Fig. 3

Peak accelerations at the free fields and foundations of bridges (Main shock, M_L=5.8)

Fig. 4

Peak accelerations at the free fields and foundations of bridges (Aftershock, M_L=4.5)

자유장 측정 가속도 기준 최대응답은 진앙거리가 가장 짧 은 SCP대교에서 발생하였으며, 전진 및 본진 시 최대 가속도 가 각각 22 gal(E) 및 28 gal(N)로 기록되어 Table 1 기준의 관 심(blue) 단계를 넘어서서 주의(yellow) 단계에 해당하는 상황 이 발생하였다. 이외의 교량의 경우 본진 시 3개 교량(NH, DG, GBS)에서 10~16 gal정도로 기록되었고, 나머지 교량은 5 gal 이하로 기록되었다. 14개 교량의 설계 최대지반가속도는 도로교설계기준(^{MOLIT, 2016})의 지진구역 구분에 근거하여 지진구역 I에 해당하는 8개 교량(NH, DG, MP, GBS, DS, GG, HT, DE)은 151 gal(=0.154g)이고, 지진구역 II(전라남도 남서 부)에 해당하는 5개 교량(JD, JD2, WD, SR, YG)은 96 gal(=0.098g)이다. 단, SCP대교의 경우는 지진구역 I에 해당 하지만, 설계 당시의 설계기준에 근거하여 137gal(=0.140g)로 설정되었다. 경주 지진에 의한 최대가속도응답은 설계지반 가속도 기준으로 SCP대교에서 21%, 3개 교량(NH, DG, GBS) 에서 7~10%, 나머지 교량에서는 4% 미만에 해당한다.

전진, 본진 및 여진에 대한 자유장 계측결과를 분석해보면, 전반적으로 진앙거리가 길어짐에 따라 최대가속도응답의 크 기가 점점 작아지는 경향을 확인할 수 있으며, 이는 앞의 2.1 에서 언급한 바와 같이 거리에 의한 감쇠의 영향으로 판단된 다. 그러나 NH대교처럼 DG대교와 GBS대교보다 진앙거리 가 짧음에도 불구하고 최대가속도가 작게 나타나는 경우도 발견할 수 있다. 이 현상에 대한 원인은 다음과 같이 분석된 다. 먼저 NH대교의 최대가속도응답은 자유장 계측값이 아닌 대체 설치된 앵커리지 내부에서의 계측값이기 때문에 다른 교량의 자유장 계측결과와 상이할 수 있다. 일반적으로 지진 동은 기반암(bedrock)에서 지표면으로 전달되면서 지반의 영 향으로 강도가 증폭이 되기 때문에 자유장에서 계측된 값도 지반 증폭의 영향을 받은 값이라 할 수 있다. 이에 반해 앵커 리지의 경우는 암반에 직접 정착되어 있기 때문에 앵커리지 내부에서 측정된 NH대교의 계측값은 지반 증폭의 영향을 거 의 받지 않았다고 볼 수 있다. 이로 인하여 상대적으로 짧은 진앙거리에도 증폭되지 않은 NH대교의 최대가속도가 증폭 된 DG대교와 GBS대교보다 작은 것으로 분석된다.

주탑 기초부에서의 계측결과를 보면, 대부분의 교량에서 자유장과 주탑 기초부에서 측정된 최대가속도의 차이가 크지 않게 나타나지만, NH대교나 HT대교, GG대교와 같이 자유장 측정 최대가속도에 비하여 기초부 측정 최대가속도의 크기가 크게 계측된 결과를 발견할 수 있다. 이러한 현상은 해당 교량 들의 주탑 기초부가 다른 교량에 비해서 상부구조의 영향을 많이 받았기 때문이라고 분석된다. HT대교 및 GG대교가 다 른 사장교에 비해 주 경간장 길이나 주탑 높이의 측면에서 대 형 교량에 해당된다는 것은 이러한 분석을 뒷받침하는 근거 가 되며, NH대교는 현수교라는 점에서 그 영향을 더 크게 받 았다고 분석할 수 있다. 또한, MP대교 주탑 기초부에서는 지 리적으로 주변에 있는 다른 교량들보다는 비교적 큰 값인 7 gal의 PGA가 측정이 되었는데, 이는 앞의 2.2에서 언급한 바 와 같이 매립지라는 지반 특성의 영향이라 분석된다.

자유장과 주탑기초부의 최대가속도응답 계측결과를 분석 해본 결과 다음과 같은 경향성을 찾아낼 수 있다. 먼저, 거리 에 의한 감쇠의 영향으로 진앙거리가 길어질수록 최대가속도 응답은 작아진다. 주탑 기초가 기반암에 직접 고정되기 때문 에 지표면에 위치한 자유장보다 지반으로 인한 지진동 증폭 의 영향을 덜 받게 되어 자유장 보다 지진동이 작을 수 있지만, 반대로 상부구조의 영향을 많이 받아 자유장보다 큰 최대가 속도 계측결과를 보일 수도 있다. 결론적으로 두 개의 영향 중 어느 쪽 영향을 많이 받느냐에 따라서 결정되지만, 규모가 큰 교량의 경우 후자의 영향을 더 많이 받는 것으로 나타난다.

3.1.2 주탑

Table 5에는 경주 지진의 전진, 본진 및 여진 시 주탑에 부착 된 지진가속도계에서 기록된 최대가속도 응답을 나타내었다. 교축방향(longitudinal)과 교축직각방향(transverse)의 응답을 구분하여 나타내었고, 각 높이별로 좌우 주탑에 각각 지진가 속도계가 설치된 경우는 그 평균을 취하였다. 주탑 기초부에 서의 계측결과는 앞의 3.1.1에서 분석하였으나, 주탑 내 진동 의 증폭 정도를 파악하기 위하여 함께 나타내었다. 전체적인 경향은 주탑의 기초부에서 상부로 갈수록 최대가속도는 전체 적으로 거리에 의한 감쇠의 영향이 옅어지고, 상부구조의 규 모나 형식의 영향을 많이 받게 되는 것으로 분석되었다.

Table 5

Peak acceleration recorded by sensors located at 3 positions in pylons of 14 bridges [gal]

교축방향응답의 경우, 진앙거리가 가장 짧은 SCP대교에서 전진과 본진, 여진 기준 최대 가속도가 각각 59 gal과 79 gal, 16 gal로 측정되어 첫 번째 혹은 두 번째로 큰 값을 나타냈다. 반면에 비교적 진앙거리가 길지만 교량의 규모가 큰 GG대교 와 HT대교에서도 각각 본진 기준 111 gal과 54 gal로 측정되 어 상부구조의 진동은 지진동의 크기뿐만 아니라 상부구조의 진동특성을 고려해야 할 필요성을 보여주었다. 특히 GG대교 의 경우 주탑 기초부 측정값 2.7 gal에 비해 주탑의 보강거더 높이에서는 4.7배 큰 12.6 gal로, 주탑 상부에서는 41배가 큰 111 gal로 측정되어 상당한 크기의 증폭량을 보인다. 이와 같 은 현상의 원인과 관련해서는 뒤의 3.2에서 분석한다.

교축방향의 진동 경향을 분석해보면, 사장교에서는 주탑 기초부에서부터 상부로 갈수록 최대가속도가 점점 더 크게 증폭되지만, 현수교에서는 그러한 현상이 뚜렷하게 나타나지 않는다. 이는 교량 형식에 따라 주탑에 구속조건으로서 작용 하는 케이블과 거더의 영향이 차이가 나기 때문이다. 사장교 의 경우 보강거더의 중량은 가로보와 함께 사장케이블의 장 력에 의해 지지되며, 각각의 케이블에 의해 수직력 및 수평력 의 조합으로 주탑에 분산되어 전달된다. 이에 반해 현수교 보 강거더의 중량은 기본적으로 행어의 장력에 의해 지지되며, 주 케이블에 수직력만이 전달되고 다시 주탑 상부에 수직력 으로 집중되어 전달된다. 주탑을 기준으로 다시 말하면, 현수 교 주탑은 보강거더 높이에서의 진동에 구속조건으로 작용하 는 외력이 크게 작용하지 않지만, 사장교 주탑은 가로보를 통 해 전달되는 보강거더의 중량이 주탑의 진동을 구속하는 방 향으로 크게 작용한다는 것을 의미한다. 반대로, 주탑의 상부 에서는 현수교 주 케이블로부터 전달되는 외력이 사장교 사 장 케이블들로부터 전달되는 외력의 합보다도 훨씬 더 크게 작용하기 때문에, 주탑 상부에서의 진동에 대한 구속은 현수 교에서 더 크게 나타난다. 전반적으로 교량의 규모가 크고 주 탑의 높이가 높을수록 주탑 기초부 대비 최대가속도로부터의 증폭이 크게 발생하는 것을 확인할 수 있다.

교축직각방향 응답의 경우에도 진앙거리가 가장 짧은 SCP 대교에서 전진과 본진, 여진 기준 최대 가속도가 각각 53gal과 60 gal, 14 gal로 측정되어 가장 큰 값을 나타내었고, HT대교 에서 본진 기준 38 gal이 측정되었으며, 나머지 교량들에서는 30 gal 이하로 비교적 크지 않은 결과를 나타내었다. 전반적 으로 교축방향에 비하여 지진동의 증폭이 크게 나타나지 않 았다. 또한, 교축방향에 비해서 교량의 규모와 더불어 주탑의 형상에도 영향을 받는 것으로 분석되었다. 주탑 상부에서 케 이블을 1면 배치하는 다이아몬드형, A형 및 역Y형 주탑이 케 이블을 2면 배치하는 H형 주탑에 비해 증폭효과가 크게 나타 는 경향을 보인다.

3.1.3 보강거더

Table 6에는 경주 지진의 전진, 본진 및 여진 시 보강거더 중 앙에 설치된 지진가속도계에서 기록된 최대가속도 응답을 나 타내었다. 수평방향(horizontal)과 연직방향(vertical)의 응답 을 구분하여 나타내었고, 지진가속도계가 보강거더 양면에 각각 설치된 경우는 그 평균을 취하였다. 여기서, 수평방향은 교축직각방향을 의미한다.

Table 6

Peak acceleration recorded by sensors located at the center of girders of 14 bridges [gal]

수평방향응답의 경우, 진앙거리가 가장 짧은 SCP대교에서 전진과 본진, 여진 시 최대가속도가 각각 16 gal과 17 gal, 6 gal 로 측정되어 첫 번째 혹은 두 번째로 큰 값을 나타냈고, 본진 시에만 DS대교에서 27 gal의 최대가속도가 측정되어 가장 큰 값을 기록했다. 나머지 교량들은 그 보다도 작은 값을 기록했 다. 그러나 전체적으로 최대가속도값들 자체가 크지 않고, 교 량들 간의 차이도 크게 나타나지 않았다. 이는 케이블지지교 량 보강거더의 수평방향 진동은 주 경간장 길이가 길어질수 록 지진의 영향보다는 풍하중의 영향을 많이 받기 때문이라 판단된다. 해당 교량들의 장기계측결과에 근거하여 분석해 보았을 때, 상시에 측정된 최대가속도값과 큰 차이를 보이지 않았으며, 오히려 강풍 시에 더 큰 값이 계측되었다.

수직방향응답의 경우에도 수평방향응답과 마찬가지로 전 체적으로 최대가속도값들 자체가 크지 않고, 교량들 간의 차 이도 크게 나타나지 않았다. 장기계측결과에 근거하여 분석 해보았을 때, 상시에 측정된 최대가속도값과 큰 차이를 보이 지 않았으며, 이는 케이블지지교량 보강거더의 수직방향 진 동은 지진의 영향보다는 차량 활하중의 영향을 많이 받기 때 문이라 판단된다.

3.2 주파수 영역 해석

지진가속도계로부터 얻은 가속도 시간이력을 푸리에 변환 (Fourier transform)하여 주파수 영역 해석을 실시하였다. 대 부분의 교량에서 자유장 위치의 수평방향 가속도 응답의 주 파수 특성과 연직방향 가속도 응답의 주파수 특성이 다르게 나타났다. 수평방향의 경우, 대부분의 교량에서 탁월주파수 가 1.5~5.5 Hz의 영역에 분포하였고, 일부 교량에서는 13 Hz 전후에 탁월주파수가 분포하였다. 각 교량 별 자유장 위치에 서의 가속도응답 주파수 특성이 다르게 나타나는 것은 지진 가속도계가 설치된 자유장이 기반암에 설치된 것이 아니기 때문에 해당 부지 지반 조건의 영향을 받았고, 진원으로부터 지진파가 전달되어 오는 동안 각 지역별 지반 조건의 영향을 상이하게 받았기 때문으로 판단할 수 있다. 자유장에서의 측 정된 가속도의 주파수 영역 해석 결과 탁월주파수가 명확하 게 하나로 대표되는 경우는 많지 않았다. Fig. 5의 (a)와 (b)는 각각 SCP대교 자유장 위치에서의 측정된 수평방향과 연직방 향 가속도 시간이력에 대한 주파수 영역 해석 결과를 나타낸 것이다. 여기서, 그래프의 범례에 표기된 EQK_SCG 다음에 붙는 E, N 및 Z는 각각 동서방향(east-west), 북남방향 (north-south) 및 연직방향을 의미한다.

Fig. 5

Fourier transforms of acceleration time histories at the free-field of SCP bridge (Main shock, M_L=5.8)

Table 7에는 각 교량에서 자유장, 주탑 상단과 보강거더 중 앙부에서의 가속도응답에 대한 탁월주파수를 정리하여 나타 내었다. 연직방향의 경우 1.0 Hz를 하회하는 보강거더의 1차 모드의 영향으로 지진에 대한 응답의 탁월주파수는 저주파에 해당하는 0.25~2.66 Hz영역에 존재하는 것을 확인할 수 있다. 이는 보강거더의 1차 모드가 지진 응답의 탁월 주파수를 지배 하였거나, 보강거더의 저차모드와 지진의 저차모드가 공진 (resonance)이 일어났을 가능성을 예상할 수 있다. 수평방향 의 경우, GG대교와 DG대교의 자유장 지진응답의 탁월주파 수와 주탑 상단 지진응답의 탁월주파수가 거의 일치하는 것 을 발견할 수 있다. 이를 통해 주탑 상단에서 공진에 의한 증 폭의 발생을 예상할 수 있다. 앞의 3.1.2에서 언급한 바와 같 이 Table 5를 보면 진앙으로부터 비교적 떨어져 있는 GG대교 (진앙거리 232 km)에서 주탑 기초부 측정값 2.7 gal에 비해 주 탑의 보강거더 높이에서는 4.7배 큰 12.6 gal로, 주탑 상부에서 는 41배가 큰 111 gal로 측정되어 상당한 크기의 증폭량을 보 는 것을 발견할 수 있으며, 주탑 높이가 상대적으로 낮은 DG 대교에서도 주탑 높이가 상대적으로 낮음에도 불구하고 가속 도 응답이 비교적 크게 나타나는 것을 확인할 수 있다. 이를 통해 공진에 의한 증폭이 발생하였다는 예상에 설득력을 부 여한다. Figs. 6~9에는 GG대교와 DG대교의 가속도 시간이 력과 주파수 영역 해석 결과를 나타내었다. GG대교의 경우 Fig. 7을 통해 주탑 상단 교축방향 가속도응답(EQK_GGAX) 의 탁월주파수와 자유장 가속도응답의 탁월주파수가 거의 일 치하는 것을 확인할 수 있으며, Fig. 6을 통해 주탑 상단의 가 속도응답의 증폭을 확인할 수 있다. DG대교의 경우에도 Fig. 9를 통해 자유장의 탁월주파수와 주탑의 교축방향센서 (EQK_DGEX)센서의 탁월주파수가 거의 일치하는 것을 확인 할 수 있으며, Fig. 8에서 가속도의 시간이력에서도 주탑 상단 의 가속도 파형은 미미하긴 하지만 공진이 발생하였을 때 일 반적으로 나타나는 파형과 유사한 형상을 볼 수 있다.

Table 7

Predominant frequencies in acceleration time histories of bridges (Main shock, M_L=5.8)

Fig. 6

Acceleration time histories of GG Bridge (Main shock, M_L=5.8)

Fig. 7

Fourier transforms of accelerations time histories of GG Bridge (Main shock, M_L=5.8)

Fig. 8

Acceleration time histories of DG Bridge (Main shock, M_L=5.8)

Fig. 9

Fourier transforms of accelerations time histories of DG Bridge (Main shock, M_L=5.8)

3.3 지진가속도 응답에 대한 고찰

각 지진가속도계의 최대가속도 응답을 분석한 결과, 자유 장에서 주탑 기초부, 보강거더 연결부 및 주탑 상부로 갈수록 지진동으로 인한 최대가속도의 증폭이 발생하는 것을 발견할 수 있었다. 이 절에서는 주탑 상부에서의 최대가속도를 자유 장 위치에서의 최대가속도로 표준화(normalization)하여 주탑 상부에서 발생한 가속도 증폭에 대하여 분석하였다.

Table 8에는 주탑 상부에서의 교축 및 교축직각방향 최대 가속도를 자유장 위치에서의 최대가속도로 표준화하여 주탑 의 형식, 재료, 높이와 함께 나타내었다. 표준화된 가속도를 이용하면 주탑 상부의 수평성분 최대가속도가 자유장의 수평 성분 최대가속도에 비해 얼마나 증폭되었는지에 대한 교량별 비교가 가능하다. 또한, 일반적으로 주탑의 높이가 높으면 그 증폭이 크게 일어나기 때문에 증폭의 정도에 미치는 주탑 높 이의 영향을 제거하기 위하여 표준화된 최대가속도의 경사 (gradient)를 구하여 Table 8의 오른쪽에 (b)/(a)와 (c)/(a)로 나 타내었다. 표준화된 최대가속도의 경사를 분석해본 결과, 주 탑의 높이가 낮은 DG대교의 교축방향은 주탑 상부의 가속도 에 대한 자유장의 가속도비로 비교한 것보다 상대적으로 증 폭이 크게 일어났음을 알 수 있다. 가속도 경사의 증폭이 크게 나타난 DG대교, DS대교, GG대교, YG대교, WD대교, JD대 교, JD2대교, DE대교 8개 교량에 대해 분석하면 다음과 같다.

Table 8

Normalized accelerations at the tops of pylons and their slopes due to heights of pylons (Main shock, M_L=5.8)

우선 사장교와 현수교의 구분에 대한 평가이다. 8개의 교 량은 모두 사장교로서 주탑 상부의 증폭은 사장교가 더 큰 경 향이 있는 것으로 분석된다. 이는 3.1에서 전술한바와 같이 사장교는 현수교에 비해 케이블의 영향을 덜 받아서 캔틸레 버의 형태로 진동이 일어나지만, 현수교는 주 케이블이 주탑 새들에서 축방향으로 진동을 억제하는 효과가 있기 때문에 주탑 상부보다는 중앙부의 진동이 더 강하게 발생할 수 있다. 단, 이 논문에서는 분석 대상 현수교가 2개소이고, 그 중 하나 는 자정식 현수교이기 때문에 보다 확실한 분석을 위해서는 현수교에 대한 추가적인 분석이 필요하다. 주탑의 재료에 따 른 분석 결과 강 주탑 6개 교량 중 현수교인 1개 교량을 제외하 고는 모두 가속도 증폭이 큰 것으로 분석되었다. 콘크리트 주 탑이면서 증폭이 발생한 교량은 DG, GG, YG, DE 등 4개 교 량으로서 앞선 Table 7에서 수평방향 자유장의 탁월주파수와 주탑 상부의 탁월주파수가 유사했던 교량과 일치한다. 즉 콘 크리트 주탑은 강 주탑에 비하여 증폭이 크지 않으나 주탑의 고유주파수와 유사한 주파수성분을 갖는 지진동에 대해서는 증폭이 크게 발생하는 것을 알 수 있다. 주탑 형식의 경우 H형 주탑을 가진 3개 교량이 다른 교량에 비해서 증폭이 크게 발 생하지 않는 경향을 발견할 수 있다.