2.1 사용재료

본 실험에는 결합재로는 1종 포틀랜드 시멘트(성신양회)가 사용되었으며, 시멘트, 실리카퓸, 플라이애시의 물리·화학적 성질은 Table 1과 같다. 또한, HPFRCC 제조를 위하여 silica powder(평균 입도 14 μm), 규사 (6호, 7호)가 사용되었다.

전도성 재료로는 강섬유, 제강슬래그(현대제철), 카본블랙 (OCI, N351)이 혼입되었다. 또한, 탄소나노튜브(Multi-wall Carbon nano tube, MWCNT)를 수용액에서 분산시켜 제조한 CNT 용액이 사용되었다. CNT용액의 농도는 2%로 제조하였다. Table 2

2.2 배합표 및 제조 방법

배합표는 Table 3과 같다. H는 기존의 전형적인 100 MPa HPFRCC 배합비이며, UH는 180 MPa HPFRCC 배합비이다. HC1과 HC2에는 carbon black이 각각 시멘트 중량의 1%, 2% 첨가되었다. H_S20, HC1_S20, HC1_S20에서는 제강슬래그 가 플라이애쉬를 100% 치환하였으므로, 시멘트 중량의 20% 첨가되었다. H_N0.3와 HC1_N0.3에는 배합수의 30%를 MWCNT 용액으로 치환되었으며, UHC1에는 carbon black이 시멘트 중량의 1% 첨가되었다.

제조 방법은 다음과 같다. 우선, 시멘트와 실리카퓸, 플라 이애시, 실리카파우더, 규사를 10분 동안 믹싱한다. 물과 고성 능 감수제를 투입하고 3분 동안 믹싱한다. HPFRCC가 충분한 유동성을 나타낸 후에, 강섬유를 투입하고 추가적으로 2분 동 안 믹싱을 한다.

전도성 재료의 경우, carbon black과 제강슬래그는 시멘트 와 함께 혼입하였고, MWCNT 용액은 물을 투입할 때 같이 혼 입하였다.

2.3 실험방법

압축강도는 KS F 2405에 따라 φ100×200 mm인 원주형 공 시체를 변수별로 제작하고, 최대용량 5,000 kN의 만능재료시 험기(Universal Testing Machine, UTM)을 이용하여 1.2 mm/min의 재하속도에서 측정하였다.

전자파 차폐실험법은 Table 4에 나타나 있다. 기존의 MIL-STD-188-125 기준을 최대한 참고하되, 콘크리트 시편 크기 (30×30×10cm)를 고려하여 안테나 거리를 적절하게 수 정하였고, 듀얼룸 환경에서 측정 가능한 SE 한계치(60dB)를 실험을 통하여 설정하였다.

전기전도도 측정 방식에는 Four probe method, Four point probe method (2가지 측정 방식이 유사함), Two wire method, Four wire method가 있다.

Four probe method와 Four point probe method는 기본적으 로 바깥쪽에 한 쌍의 전극(electrode) 안쪽에 한 쌍의 전극, 즉 두 쌍의 전극이 있다. 그리고 바깥쪽 한 쌍의 전극에 일정한 전 류를 흘려보내주고 안쪽 한 쌍의 전극에서 전류공급으로 인 해 발생한 전압의 차이를 측정한다는 점에서 동일하다. 이 연 구에서는 시멘트 복합체의 전기전도도 측정방법으로 Four probe method를 선택하였다.

디지털 멀티미터를 사용하여 4-probe method를 통해 직류 전압과 직류전류를 측정하여 저항을 계산한다. intrinsic property인 전기 비저항 (Electric resistivity)이란 특정 재료의 고유한 전기 저항값으로 재료의 치수에 따라 변하지 않는 고 유한 값을 의미하며, 단위는 Ohm․m이며 ρ (rho) 로 표기한다. 비저항(ρ)을 구하는 법은 다음과 같다.

여기서, R= 전기저항 (resistance, Ω), A= 재료와 전극이 접 촉한 부분의 면적, m2), L= 전극과 전극 사이의 간격, m) 이다.

전기 전도도는 비저항의 역수로 정의된다. σ로 표기하며, 단위는 S/m이다. Fig. 1

전기전도도 단위의 S(siemens)는 저항(Ω)을 역수로 취할 때 상응하는 물리량의 단위로 여겨진다. 즉,

3.1 전기 전도도

전기전도도 측정결과는 Table 5~7에 나타나 있다. 전반적 으로 카본블랙과 CNT 액상의 첨가는 전도도 향상에 큰 효과 가 나타나지 않았다. 다만, 카본블랙이 1% 첨가된 HC1의 1번 실험체의 경우에는 양생 7일부터 0.0793 S/cm의 전도도를 나 타냈다. 이는 매트릭스 내에 전도성 네트워크가 형성되었다 는 것을 의미한다. Table 6

72시간 고온양생한 시편의 경우에는 모두 낮은 전기전도도 를 나타냈으며, 고온양생여부와 상관없이 수분의 영향을 최 소화하기 위하여 72시간동안 60도에서 건조시킨 후에 측정한 전기전도도 값도 매우 낮았다. 특히, HC1 ① 시편은 건조 전 에는 0.0831 S/cm이었으나, 건조후 0.0003 S/cm 으로 상당히 감소하였다. 따라서, 콘크리트의 양생 과정 중에는 수화물질 의 생성 및 소멸, 시멘트 매트릭스 내에 미세구조적 변화로 인 하여 전도성 네트워크가 영향을 받는 것으로 보인다.

3.2 전자파 차폐 특성

Fig. 2~11은 전자파 차폐시험 결과를 나타낸다. 주파수 대 역에 따라 차폐 효과가 나타나는데, 약 500MHz 이하부터 차 폐 효과가 현저히 떨어지며 음의 값으로 나타나는 것을 확인 할 수 있다. 이는 제안된 차폐실험 듀얼룸 환경에서는 시편크 기와 안테나 거리 의 실험적 한계로 인하여 저주파 대역에서 의 차폐 데이터는 신뢰도가 낮다는 것을 의미한다. 따라서, 대 푯값으로 1GHz에서의 차폐효과를 Table 8에 정리하였다. Fig. 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10

Table 8에서 수직과 수평 안테나 방향에 따른 차폐효과결 과를 보여준다. 일반적으로는 수직, 수평방향에 대하여 시편 자체 편향성이 없을 경우에는, 낮은 값을 재료의 차폐성능으 로 여긴다. 추가적으로 전도성 물질이 혼입되지 않은 H 시편 은 36.3dB를 보였다. 이는 혼입된 강섬유가 차폐효과에 기여 한 것으로 판단되며, 강섬유 2% 혼입만으로도 차폐율 36.3dB (99.98%)를 확보할 수 있음을 확인하였다. 카본블랙 1%를 혼 입한 HC1 시편은 43.6dB를 나타냈다. 카본블랙의 첨가가 차 폐성능에 기여한 것으로 보인다. 그러나 카본블랙 2% 첨가된 HC2 시편은 오히려 35.6dB를 보이면서 차폐성능이 저하되었 다. 그 이유는 유동성(flow) 결과와 깊은 관련이 있다. 카본블 랙 2% 첨가에 따른 카본블랙 입자의 다량의 수분흡수로 인해 시멘트 복합체의 유동성이 감소하였고, 이는 카본블랙이 고 성능 시멘트 복합체에서 충분히 분산되기가 어려웠다는 것을 의미한다. 카본블랙의 낮은 분산도는 차폐 성능 저하에 영향 을 끼쳤을 것으로 보인다. 제강슬래그가 플라이애시를 치환 한 HC20 시편은 H 시편에 비하여 차폐성능 향상이 이루어지 지 않았다.

제강 슬래그와 카본블랙이 동시에 첨가된 HC1_S20 시편 과 HC2_S20 시편은 각각 42.7, 46.0 dB의 차폐효과를 나타냈 다. 카본블랙 1%에서는 제강슬래그 치환효과는 나타나지 않 았으나, 카본블랙 2%에서는 제강슬래그 효과가 나타났다. 두 재료의 시너지 효과가 존재함을 확인하였다. 카본블래그 2% 에서의 낮은 분산도로 인한 차폐성능 저하는 추가적인 제강 슬래그 첨가로 인해 상호 보완됨으로써 성능이 향상되는 것 으로 보인다.

MWCNT 수용액(2.0 wt. %)이 배합수에 대하여 30% 치환 된 H_N0.3 시편은 26.3 dB를 나타냈다. MWCNT 용액의 사 용은 오히려 H 시편의 비해 차폐 효과를 감소시켰다. 유동성 (flow)은 170 mm로 H 시편의 유동성과 동일한 수준이었다. 차폐효과 감소의 원인은 MWCNT 수용액 사용에 의한 고성 능 시멘트 복합체 내에 다량의 기포 발생으로 판단된다. H_N0.3 시편의 공기량은 약 7% 이상으로 일반적인 고성능 시멘트 복합체의 공기량인 2~4% 보다 매우 높은 수준이었다. MWCNT 수용액에 포함된 다량의 계면활성제가 믹싱 과정 중에 다량의 기포를 내부에 발생시킨 것으로 보인다. 내부 기 포는 시멘트 복합체가 경화된 이후에도 공극으로 그대로 존 재하므로, 차폐성능 저하에 주요한 원인이 된 것으로 판단된다.

카본블랙 1%와 MWCNT 용액이 치환된 HC1_N0.3 시편은 차폐성능이 소폭상승하여 31.5dB를 나타냈다. 이 결과는 카 본블랙 1% 첨가에 의한 차폐성능 향상을 명백히 보여주는 것 으로 카본블랙이 첨가된 다른 시편(HC1, HC1_S20)의 상승폭 (5~7dB)과 매우 유사한 정도를 보였다.

압축강도 180 MPa 급의 배합설계로 제작된 UH 시편은 36.3 dB를 나타냈다. 이 수치는 압축강도 100 MPa 급의 배합 설계로 제작된 H 시편과 동일한 값으로서, 전도성 재료가 아 닌 시멘트, 골재, 실리카퓸 등 기본적인 고성능 콘크리트 원료 등은 그 양이 변하여도 차폐성능에 거의 영향이 없다는 것을 의미한다. 이 결과는 차폐성능에 가장 중요한 인자는 강섬유 라는 것을 뒷받침 한다. 카본블랙이 1% 첨가된 UHC1 시편에 서는 오히려 34.2dB로 성능이 감소하였다. 이 시편의 유동성 이 130 mm 인 것을 보면, UH 시편은 배합수량이 매우 적기 때 문에 1%의 카본블랙 첨가만으로도 유동성이 감소한 것으로 보인다. 그 결과, 카본블랙의 분산도가 낮아지고, 차폐성능의 저하에도 영향을 끼쳤다고 판단된다.

이상의 결과에서 주목할 사항은 차폐 효과 값(dB)의 변동 성이 같은 주파수대에서 최대 20dB 차이가 나는 것이 확인된 다. 향후 연구에서는 이러한 변동폭을 최소화할 수 있는 새롭 게 개선된 듀얼 차폐룸 설계에 대한 연구가 필요할 것이다.

3.3 압축강도

압축강도 결과는 Table 8에 정리되었다. 카본블랙 1% 첨가 된 시험체 HC1은 첨가되지 않은 시험체 H에 비하여 아주 소폭 강도 감소(0.4MPa)가 발생하였고, 2% 카본블랙 첨가시에는 약 10MPa 감소하였다. 카본블랙 1% 첨가된 UHC1 시편은 첨 가되지 않은 UH 시편에 비하여 약 19MPa이 감소하였다. 고강 도 콘크리트의 경우에는 공극이 압축강도에 지배적이다. 더 높 은 강도의 콘크리트일수록 카본블랙 첨가로 인한 유동성 감소 와 공극증가가 더욱 현저하게 일어나는 것으로 보인다.

플라이애시에 대한 제강슬래그 치환으로 인하여 압축강도 저하도 발생하였으며, CNT 용액 치환에 의한 압축강도 감소 도 발생하였다.