박광민
(Kwang-Min Park)
1*
박명주
(Myung-Ju Park)
2
-
정회원, (재)한국건설생활환경시험연구원, 건설기술연구센터, 책임연구원
-
정회원, 상원소재, 대표이사
Copyright © The Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection
키워드
적층 제조, 선택적 레이저 용융, 격자 구조체, 반응성 아크릴 화합물, 공극 충진
Key words
Additive Manufacturing, Selective Laser Melting, Lattice Structures, Reactive Acrylic Compounds, Pore Filling
1. 서 론
3차원 다공성 구조는 일반적으로 비정배열 구조(Stochastic structure) 및 정배열 구조(Non-stochastic or Periodic
structure) 형상으로 나누고, 각각의 구조체는 클로즈드 셀(Closed-cell) 및 오픈 셀(Open-cell) 구조체로 나눈다. 비정배열
구조체는 스폰지 형태와 유사하며, 정배열 구조체는 허니컴(Honeycomb) 및 트러스(Truss) 등과 같이 특정 형상의 단위셀(Unit cell)이
반복적으로 배열된 구조체이다. 특히, 오픈 셀형태의 단위 셀을 반복적으로 배열하여 구성한 형태를 격자 구조체(Lattice structure)라고
한다(Fig. 1).
M. Mazur et al(2017)(1), Xiaofei Cao et al(2018)(2) 및 Dengbao Xiao(2019)(3)에 따르면, 격자 구조체는 비강도, 비강성, 초경량 및 에너지 흡수성 등의 복합적인 특성을 가지고 있어서 전방위 산업에서 적용성을 검토하고 있다.
그러나 격자 구조체의 다양한 장점에도 불구하고 산업화가 이루어지지 않은 가장 큰 원인은 복잡한 내부형상으로 인한 설계형상 및 제조공정의 한계이다.
주조, 직조, 소성가공, 절삭가공, 접합 등 기존 제조 방법에 의한 3차원 격자 구조체 제조는 설계자유도에 많은 제약이 따르기 때문이다. 그러나 최근
적층 제조(Additive manufacturing, AM)기술의 발달로 미세하고 복잡한 격자 구조체 제작이 가능하여 경량, 고강성 및 에너지 흡수성이
우수한 구조물 제작에 활용하고 있다.
ASTM F 2792-10(2015)(4)에서는 금속 적층 제조 기술은 노즐을 통해 분말을 분사함과 동시에 레이저 열원을 이용하여 국부적으로 용융시켜 3차원 형상을 제작하는 직접 에너지 증착(Direct
Energy Deposition, DED)방법과 금속 분말을 챔버 내에 채우고, 한 층씩 레이저 혹은 전자빔 열원을 이용하여 금속 분말을 용융한 뒤
분말을 도포하는 반복적인 방법으로 3차원 형상을 제작하는 분말 소결(Powder Bed Fusion, PBF)방법이 있다.
격자 구조체의 경우 단위 셀의 형상 구현 정밀도를 요구하기 때문에 선택적 레이저 용융(Selective Laser Melting, SLM) 및 전자빔
용융(Electron Beam Melting, EBM)과 같은 PBF 방식의 금속 적층 제조를 사용하고 있다. 알루미늄 합금, 스테인레스 강 및 공구강,
티타늄 합금, 코발트-크롬 초합금 및 니켈 초합금 등 인코넬, 타이타늄, 스테인레스 스틸 등 다양한 소재 및 기하학적 형상에 대한 특성 평가가 활발히
진행중이다.
Pu Zhang et al(2015)(6), Lin Cheng et al(2017)(5) 등은 격자 구조체를 구성하는 단위 셀의 소재 및 상대 밀도(Relative density)를 제어함으로써 경량 구조체 연구를 진행하고 있다. 또한
Ramin Rahmani et al(2019)(7)는 금속 적층 제조된 격자 구조체 내부에 $\mathrm{TiO}_{2} / \mathrm{Ag}$를 충진시킴으로써 하이브리드 기능성 재료 연구를
진행하고 있다. 결론적으로 구조적 성능은 격자 구조체가 담당하고, 부가적인 기능은 내부 충진재가 담당하는 하이브리드 기능성 재료의 가능성을 검토하고
있다.
본 연구에서는 특정 상대 밀도로 설계된 격자 구조체의 내부 공극(Porosity)에 비중 1.0급의 경량 반응성 아크릴 화합물(Reactive Acrylic
Compounds, RAC)을 충진시켜, 밀도 제어(Variable density)가 가능한 밀실 복합 격자 구조체를 제작하는 것을 목표로 한다.
또한 밀도 제어형 복합 격자 구조체를 건설분야에 적용하기 위하여 RAC에 기능성 소재(시멘트, $\mathrm{TiO}_{2}$, 자기치유제 등)를
첨가하는 것을 시도한다. 본 논문에서는 보통 포틀랜드 시멘트(Ordinary Portland Cement, OPC)를 첨가함으로써 콘크리트와의 부착성능을
향상시킨 부착력 증진 반응성 아크릴 화합물(Enhancing Adhesion - Reactive Acrylic Compounds, EA-RAC)을
검토하였다. 최종적으로 EA-RAC로 내부 공극을 충진한 밀도 제어형 기능성 복합 격자 구조체(Variable density - Hybrid Lattice
structure)의 비중, 흡수율 및 부착강도를 검토하였다. 본 연구는 복합 격자 구조체 제조의 초기단계로서 향후 지속적인 연구개발을 통해 인공경량골재,
철근대체재 및 건설 기능성소재 등으로 적용성을 확대할 수 있다고 판단된다. 또한 적층 제조에 따른 경량 비정형 부재 설계가 가능할 것으로 판단된다.
2. 실험 개요 및 방법
2.1 격자 구조체 설계
Fig.2와 같이 단위 셀은 cuboctahedron형상으로 부재 두께를 조절하여 상대 밀도 0.2037로 설계하고, 본 단위 셀을 x축, y축 및 z축으로
각각 4 열씩 배열하여 64 개의 셀로 구성한 격자 구조체를 설계하였다. 출력방식은 SLM 금속 적층, 소재는 SUS-316L을 사용하여 격자 구조체를
출력하였다. 여기서 SUS-316L 금속 분말 비중은 6.8 g/cm3 이다. 출력물 크기는 가로×세로×높이 20 mm×20 mm×20 mm 로 하였다. 실제 출력물의 상대 밀도는 KS D 0033 금속 소결체의 소결
밀도 시험 방법에 준하여(수중 밀도법) 측정하였다.
2.2 반응성 아크릴 화합물(RAC) 설계 및 평가 항목
상온 경화형 RAC는 2액형으로 적층 제조 격자 구조체 내부에 충진되도록 저점도(100 cps 이하)로 설계하였다. RAC 구성은 A액 및 B액으로
구성하였다.
Fig. 1 Categories of cellular solids
Fig. 2 Design of lattice structures (Relative density = 0.2037)
Table 1 Mechanical properties of each solutions
|
|
A-solution
|
B-solution
|
|
viscosity (cps)
|
2.3
|
|
density (g/ml)(20℃)
|
0.998 ~ 1.010
|
|
pH
|
12.5
|
3.9
|
|
pH (A:B=1:1)
|
9.4
|
Table 2 Mix proportion of reactive acrylic compounds
|
|
Reactive acrylic compounds
(vol.%)
|
|
A-solution
|
B-solution
|
|
A75+B25
|
75
|
25
|
|
A50+B50
|
50
|
50
|
|
A25+B75
|
25
|
75
|
여기서 A액은 Acryl/methacryl, 가교제인 Methylene bis acrylamide(MBA), 촉매제인 Triethyl aluminium(TEA)
및 종합지연제로 구성되며, B액은 촉매제인 Ammonium persulfate (APS) 및 동열 방지제로 구성하였다. 약액의 특성은 Table 1과 같다. 이론적으로 A액은 아크릴 화합물을 구성하기 위한 배합이며, B액은 중합 개시를 위한 배합이다. A액이 많을수록 겔화 시간은 느리지만 유효
성분이 높아 겔 강성 증대에 효과적이며, B액이 많을수록 겔화 시간은 빠르지만 유효 성분이 낮아 겔 강성이 감소하는 것으로 예측한다. 본 연구에서는
Table 2와 같이 3가지 구성 비율에 대해 검토를 진행하였다.
2.3 반응성 아크릴 화합물(RAC) 설계 및 평가 항목
EA-RAC 설계를 위해 A액:B액 = 1:1을 기본 배합으로 하고 Table 3과 같이 OPC를 첨가하여 부착강도를 증진을 확인하였다. EA-RAC의 평가항목은 다음과 같다.
EA-RAC 점도는 2액형을 혼합하였을 때를 기준으로, KS M 3822 에폭시 수지 및 겔화제의 점도 시험방법에 준하여 Brookfield Viscometer
LV spindle #61을 이용하여 상대 점도를 측정하였다.
EA-RAC 겔화 시간(gel time)은 2액형으로 혼합한 후 급격히 점도가 상승하여 플라스틱상으로 변하는 시점을 겔화 시간으로 측정하였다. 본
연구에서 제조한 RAC는 상온 경화 시스템으로 상온에서 반응이 일어난다. 반응이 시작되어 점도가 상승하고 움직임이 없는 점을 겔화 시간으로 결정하였다.
EA-RAC 겉보기 비중은 경화된 RAC를 대상으로 측정하였다. 경화가 끝난 RAC를 상온에서 일정 질량이 될 때까지 건조하고 RAC 체적으로 나누어
산출하였다.
EA-RAC 부착강도는 RAC에 OPC를 첨가함으로써 부착강도 증진을 확인하기 위하여 KS F 2762 콘크리트 보수보호재의 잡착 강도 시험 방법에
준하여 직접 인발(Pull-out)시험 방법으로 진행하였다. Table 3 배합별로 1.0 mm 두께로 모르타르 모체 상단면에 붓고 경화시킨 후 40 mm x 40mm 사이즈로 컷팅 후 직접 인발 하는 방법으로 재령 1일의
부착강도를 측정하였다. 부착강도는 Proceq사의 Proceq DY-2를 통해 직접 인발 부착강도를 측정하였다. 부착강도 시험을 위한 모체는 속경형
모르타르를 사용하였으며, 본 연구에서 사용한 속경형 모르타르는 타설 3시간 31.7 MPa, 타설 1일 47.2 MPa 및 타설 7일 51.0 MPa
성능을 적용하였다.
2.4 복합 격자 구조체(금속 격자 구조체 + 부착력 증진 반응성 아크릴 화합물 충진) 평가 항목
금속 격자 구조체 내부 공극에 부착력 증진 반응성 아크릴
Table 3 Mix proportion of Reactive acrylic compounds
|
|
Enhancing adhesion-
Reactive acrylic compounds (vol.%)
|
Eatalyst
(Ext.add, vol.%)
|
|
A-soluton
|
B-solution
|
OPC
|
|
RAC
|
50
|
50
|
0
|
1.5
|
|
RAC+OPC10
|
45
|
45
|
10
|
1.25
|
|
RAC+OPC20
|
40
|
40
|
20
|
1.0
|
|
RAC+OPC30
|
35
|
35
|
30
|
0.75
|
|
RAC+OPC40
|
30
|
30
|
40
|
0.5
|
|
RAC : Reactive acrylic compounds
OPC : Ordinary Portland Cement
Ext.add : External adding
|
Table 4 Mechanical properties of Styrene butyl liquid
|
|
Styrene butyl liquid
|
|
viscosity (cps)
|
250
|
|
density (g/ml)(20℃)
|
1.00
|
|
pH
|
7.5
|
Photo 1 Lattice structures before and after pore filling. lattice structure(left),
pore filling with reactive acrylic compounds(middle), and pore filling with enhancing
adhesion - reactive acrylic compounds(right)
Photo 2 Direct pull-out test of
Enhancing adhesion-Reactive Acrylic Compounds
화합물을 충진한 기능성 복합 격자 구조체(Hybrid Lattice structure, HLS)의 평가항목은 다음과 같다.
HLS의 겉보기 비중은 내부 충진 RAC가 경화된 후 측정하였다. KS F 2503 굵은 골재 밀도 및 흡수율 시험 방법에 준하여 RAC 충진 후
경화가 끝난 HLS를 상온에서 일정 질량이 될 때까지 건조한 후 HLS 체적으로 나누어 산출하였다.
HLS의 흡수율은 경화된 구조체를 기준으로 pH에 따른 흡수율을 측정하였다. 여기서 pH는 $\mathrm{Ca}(\mathrm{OH})_{2}$
용액으로 콘크리트 환경을 가정하여 pH 13 ± 0.5 범위로 제조하였다. 제조 용액 24시간 침지한 후의 표면 건조 질량과 상온 건조질량의 변화율로
산출하였다. 단, 반응성 아크릴 화합물은 기본적으로 친수성 구조로 물에 의해 팽윤하는 성질이 있다. 따라서 스티렌 부틸(Styrene butyl liquid,
SBL) 47 % 용액에 침지하여 표면을 코팅한 시편에 대해서도 검토를 진행하였다. SBL의 물리적 특징은 Table 4와 같다.
HLS의 부착강도를 측정하기 위하여 고강도 모르타르 모체에 격자 구조체를 Table 2 배합별로 각 3개씩 60 mm 간격을 두고 격자 구조체 하단 5 mm를 삽입하여 1일간 양생 후 부착강도를 측정하였다(Photo. 3(a)). 부착강도는 Proceq사의 Proceq DY-2를 통해 인발 부착강도를 측정하였다. 여기서 부착강도용 시편은 RAC+OPC 배합을 충진한 HLS
및 격자 구조체 체적의 50%를 solid 형상으로 출력한(Photo. 3(b)) 반격자 구조체(Half lattice structure)를 대상으로 평가하였다. 반격자 구조체는 solid부분의 50 %(저면에서 5 mm) 삽입한
후 부착강도를 측정하였다. 부착강도 시험을 위한 모체는 속경형 모르타르를 사용하였다.
3. 실험 결과 및 분석
3.1 격자 구조체 출력물
SUS-316L소재로 출력한 격자 구조체의 부피는 1.802 cm3, 1.742 cm3 및 1.692 cm3이다. 따라서 상대 밀도는 0.2253, 0.2175 및 0.2115 로 측정되었다. 3차원 모델의 상대 밀도인 0.2037과 비교해 1.45 %의
오차로 미비한 수준으로 출력되었음을 확인하였다.
3.2 반응성 아크릴 화합물(RAC)
상온 경화형 RAC는 A액 및 B액의 2액형으로 배합하였으며, 배합비에 따른 물리적 특성은 Table 5 및 Fig. 3 같다.
RAC 점도는 A75+B25 : 12 cps, A50+B50 : 10 cps 및 A25+B75 : 10 cps로 나타났다. RAC 겔화 시간은 A75+B25
: 123 초, A50+B50 : 85 초 및 A25+B75 : 42 초로서 A액이 많을
Photo 3 Direct pull-out test of composite lattice structure
Table 5 Mechanical properties of reactive acrylic compounds
|
marks
|
Reactive acrylic compounds (vol.%)
|
|
viscosity
(cps)
|
gel time
(sec)
|
density (g/ml)(20℃)
|
|
A75+B25
|
12
|
123
|
0.998
|
|
A50+B50
|
10
|
85
|
0.998
|
|
A25+B75
|
10
|
42
|
0.998
|
Fig. 3 Mechanical properties of reactive acrylic compounds
수록 겔화 시간이 길어지는 결과가 나타났다. RAC 밀도는 모든 경우에서 0.998 로 나타났다. 결과적으로 본 논문에서는 A50+B50를 EA-RAC의
기본 배합으로 결정하였다.
3.3 부착력 증진 반응성 아크릴 화합물(EA-RAC)
EA-RAC의 점도 및 겔화 시간은 Table 6과 같다. RAC는 10 cps로 저점도 화합물로 측정되었다. 부착력 증진을 위해 OPC를 첨가함에 따라 RAC+OPC10 : 24 cps, RAC+OPC20
: 25 cps, RAC+OPC30 : 32 cps 및 RAC+OPC40 : 48 cps로 점도가 상승하는 것을 확인할 수 있다. RAC대비 RAC+OPC10이
2.4배 증가하였고, OPC 첨가량이 늘어남에 따라 지수형태로 증가하는 경향이 나타났다. 전체적으로 50 cps이하의 저점도 EA-RAC 제조가 가능하였다.
따라서 격자 구조체의 미세 공극에 침투시키기 적합한 수준으로 판단된다.
EA-RAC의 겔화 시간은 85 초이나 OPC를 첨가함에 따라 점차 줄어드는 경향이 나타났다. RAC+OPC10 : 72 초, RAC+OPC20 :
69 초, RAC+OPC30 : 55 초 및 RAC+OPC40 : 41 초로 겔화 시간이 선형적으로 짧아지는 경향이 나타났다. 이는 OPC에서 발생하는
염기성 물질에 의해 아크릴 반응성이 활성화되어 반응 속도가 빨라지는 현상에 기인하는 것으로 판단된다. 따라서 특정 겔화 시간으로 EA-RAC를 설계할
경우에는 촉매량을 조절함으로써 겔화 시간을 설계할 필요가 있다고 판단되며, 향후 지속적인 연구가 필요하다.
EA-RAC의 겉보기 비중은 RAC : 0.998, RAC+OPC10 : 1.180, RAC+OPC20 : 1.362, RAC+OPC10 : 1.544
및 RAC+OPC10 : 1.726으로 나타났다. OPC 비중이 2.82 g/cm3인 것을 고려하면 OPC가 첨가됨에 따라 선형적으로 비중이 증가된
것으로 판단된다.
EA-RAC의 부착강도 결과, RAC : 0.48 MPa로 나타났고, RAC+OPC10 : 0.65 MPa, RAC+OPC20 : 0.71 MPa,
RAC+OPC30 : 0.76 MPa 및 RAC+OPC40 : 0.84 MPa로 OPC첨가량이 증가함에 따라 부착강도 증진이 나타냈다. 이는 RAC
구성성분과 OPC가 모르타르 계면에서 수화반응을 일으켜 부착강도 증진이 나타나는 것으로 판단된다. 본 연구에 적용한 RAC+OPC 화합물의 경우에도
모르타르 계면과 수화반응을 일으키는 조건에 해당되므로, 재령에 따른 부착강도 변화 추이를 관찰하는 추가적인 연구가 필요하다.
3.4 복합 격자 구조체(금속 격자 구조체 + 부착력 증진 반응성 아크릴 화합물 충진) 평가 항목
HLS의 겉보기 비중은 Table 7 및 Fig. 5와 같다. 여기서 RAC를 충진할 경우 1.985 g/cm3으로 나타났다. OPC 첨가에 따라 HLS-[RAC+OPC10] : 2.028 g/cm3, HLS-[RAC+OPC20]
Photo 4 Specimens for gel time test
Table 6 Mechanical properties of enhancing adhesion-reactive acrylic compounds
|
arks
|
viscosity
(cps)
|
gel time
(sec)
|
density (g/ml)(20℃)
|
bonding
strength
(MPa)
|
|
RAC
|
10
|
85
|
0.998
|
0.48
|
|
RAC+OPC10
|
24
|
72
|
1.180
|
0.65
|
|
RAC+OPC20
|
25
|
69
|
1.362
|
0.71
|
|
RAC+OPC30
|
32
|
55
|
1.544
|
0.76
|
|
RAC+OPC40
|
48
|
41
|
1.726
|
0.84
|
Fig. 4 Mechanical properties of enhancing adhesion-reactive acrylic compounds
Table 7 Mechanical properties of Hybrid lattice structures
|
marks
|
bulk
density
(g/cm3)
|
water absorption (%)
|
bonding
strength
(MPa)
|
|
non-
coating
|
SBL
coating
|
|
Half lattice structure
|
-
|
-
|
-
|
1.26
|
|
HLS-[RAC]
|
1.985
|
63.22
|
0.44
|
1.78
|
|
HLS-
[RAC+OPC10]
|
2.028
|
52.40
|
0.80
|
1.85
|
|
HLS-
[RAC+OPC20]
|
2.070
|
42.36
|
0.18
|
1.88
|
|
HLS-
[RAC+OPC30]
|
2.091
|
36.76
|
0.12
|
1.94
|
|
HLS-
[RAC+OPC40]
|
2.129
|
24.43
|
0.35
|
1.98
|
|
HLS : Hybrid lattice structure
SBL : Styrene butyl liquid
|
Fig. 5 Mechanical properties of hybrid lattice structures(bulk density and bonding
strength)
Fig. 6 Mechanical properties of hybrid lattice structures(water absorpstion)
: 2.070 g/cm3, HLS-[RAC+OPC30] : 2.091 g/cm3, HLS-[RAC +OPC40] : 2.129 g/cm3로 나타났다.
HLS의 흡수율 결과는 Table 7 및 Fig. 6과 같다. RAC은 기본적으로 친수성 구조로 물에 의해 팽윤되는 성질이 있다. 따라서 Ca(OH)2로 알카리 용액을 제조한 뒤에도 흡수율 24.43
~ 63.22 %로 매우 높게 관찰되었다. OPC 함량에 따라 흡수율이 감소하는 결과는 OPC가 기본적으로 갖는 흡수율이 반응성 아크릴 화합물에 비해
낮은 것에 기인하는 것으로 판단된다. 반면, SBL 용액으로 코팅된 HLS의 흡수율은 0.12 ~ 0.80 % 로 낮게 나타났으며, OPC혼합량에
따른 영향은 없는 것으로 판단된다. 이는 SBL 용액이 구조체 표면을 코팅하여 물로 부터 RAC 및 OPC를 완벽하게 격리시킨 결과로 판단된다. 향후,
RAC의 내수성을 증대시키는 연구가 필요하다고 판단된다.
HLS의 흡수율 결과는 Table 7 및 Fig. 5와 같다. 여기서 반격자 구조체의 재령 1일 부착강도는 1.26 MPa가 나타났다. RAC로 내부 공극을 충진 HLS-[RAC]는 1.78 MPa로
채움재에 의해 0.52 MPa이 증가하였다. HLS-[RAC+OPC10] : 1.85 MPa, HLS-[RAC+OPC20] : 1.88 MPa, HLS-[RAC+OPC30]
: 1.94 MPa 및 HLS-[RAC+OPC40] : 1.98 MPa로 나타났다. 이는 OPC를 첨가한 RAC의 경우 수화생성물이 모르타르 표면에서
반응하여 부착강도가 증가되는 것으로 판단된다. 따라서 재령일에 따른 추가적인 연구 및 부착면의 미세조직변화에 대한 연구가 추가적으로 필요하다.
4. 결 론
본 연구에서는 특정 상대 밀도로 설계된 격자 구조체의 내부 공극에 비중 1.0급의 경량 반응성 아크릴 화합물을 충진시켜서, 밀도 제어가 가능한 밀실한
복합 격자 구조체를 제작하였다. 연구 결론을 요약하면 다음과 같다.
1) Acryl/methacryl, Methylene bis acrylamide, Triethyl aluminium 및 종합지연제로 구성된 A액과
Ammonium persulfate 및 동열 방지제로 구성한 B액을 1:1 부피비로 혼합하여 격자 구조체의 내부 충진을 위한 반응성 아크릴 화합물
제조가 가능하다. 본 반응성 아크릴 화합물은 비중 0.998로 경량성이 나타나며, 점도 85 cps로 자가 내부 충진성을 가지고 있으며, 겔화 시간은
85 초로 충진 작업성을 확보할 수 있다.
2) 반응성 아크릴 화합물에 보통 포틀랜드 시멘트를 첨가함에 따라 점도, 겔화 시간 및 비중이 증가한다. 또한 반응성 아크릴 화합물의 재령 1일 부착강도는
0.48 MPa이나 반응성 아크릴 화합물에 보통 포틀랜드 시멘트를 10 % 첨가함에 따라 0.65 MPa로 증가하였다. 추가적으로 보통 포틀랜드 시멘트의
첨가량을 20 %, 30 % 및 40%로 증가함에 따라 0.71 MPa, 0.76 MPa 및 0.84 MPa로 부착강도 증진이 나타났다. 따라서
보통 포틀랜드 시멘트를 첨가함으로써 부착력 증진 반응성 아크릴 화합물의 제조가 가능하다.
3) 부착력 증진 반응성 아크릴 화합물을 금속 격자 구조체 내부 공극에 충진함으로써 밀실한 기능성 복합 격자 구조체의 제조가 가능하다. 본 연구에서는
비중 6.8 g/cm3의 SUS –316L 소재를 사용하여 상대 밀도 0.2037로 설계한 격자 구조체 내부 공극을 부착력 증진 방응성 아크릴 화합물로 충진함으로 겉보기
밀도 2.028 g/cm3 ~ 2.129 g/cm3급의 경량성 복합 구조체 제조가 가능하다. 또한 경량성 복합 격자 구조체를 스티렌 부틸 47 % 용액으로 표면 코팅함으로써 흡수율 0.12 ~ 0.80
%의 성능을 부여할 수 있다. 또한 1.78 MPa ~ 1.98 MPa의 재령 1일 부착강도를 확인하였다.
감사의 글
본 연구는 국토교통부 국토교통기술촉진연구사업 “3D 프린터를 이용한 밀도제어형 인공경량골재 제조기술 개발(20 CTAP-C157265-01)”에
의해 수행하였다.
References
Mazur, M. , Leary, M. , McMillan, M. , Sun, S. , Shidid, D. , Brandt., M. (2017),
Mechanical properties of Ti6Al4V and AlSi12Mg lattice structures manufactured by Selective
Laser Melting (SLM), Laser Addictive Manufacturing, Materials, Design, Technologies,
and Applications, 88, 119-161.
Xiaofei , Cao, Shengyu , Duan, Jun , Liang, Weibin , Weibin Wen, Daining , Fang. (2018),
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