박병주
(Byung-Ju Park)
1†
윤동철
(Dong-Chul Yoon)
2
오정철
(Jeong-Cheol Oh)
2
배병열
(Byung-Yeol Bae)
2
황안일
(An-Il Hwang)
2
유항규
(Hang-Kyu Yoo)
2
최석근
(Seok-Keun Choi)
2
-
(PQ Tech. inc. Korea)
-
(PQ Tech. inc. Korea)
Copyright © The Korean Institute of Electrical Engineers(KIEE)
Key words
Harmonic current, Passive filter, AC motor drive
1. 서론
AC모터드라이브 ACMD(AC Motor Drive, 이하 ACMD)의 입력 측 정류부로부터 발생되는 고조파 전류를 제한하기 위한 전형적인 수단으로
직류평활리액터 DCL(DC smoothing reactor, 이하 DCL)과 교류평활리액터 ACL(AC smoothing reactor)가 사용되었다
(1). DCL과 ACL은 부하 측에서의 급격한 전류변화를 제한하기 때문에 상대적으로 높은 차수의 고조파 저감에 효과가 크다. 그러나 DCL과 ACL은
전류 전고조파 왜형률 ITHD(current Total Harmonic Distortion)가 35%∼85% 수준이기 때문에 이들만으로는 ACMD로부터
전원 측으로 유출되는 고조파 전류량을 IEEE Std. 519의 고조파 전류 제한치 이내로 관리하기에는 한계가 있다
(2-4). 이 같은 문제를 해결하기 위해 광대역 고조파 필터 BBHF(Broad Band Harmonic Filter, 이하 BBHF)와 하이브리드 고조파
필터, HHF(Hybrid Harmonic Filter, 이하 HHF)를 비롯한 여러 기술들이 개발되어 왔다. 이전 논문에서 제안했던 NHHF(New
Hybrid Harmonic Filter, 이하 NHHF)는 기존의 HHF에 비해 체적을 0.35p.u.로 축소할 수 있었다
(1). 그러나 주요부품의 구성과 배치에 따르는 과다한 작업 공수와 ACMD로부터 직접 발생되는 고조파 전류량이 기본파의 80%로서 다량의 고조파 전류를
필터리액터와 필터콘덴서가 부담하게 됨으로써 전기적, 열적 스트레스 처리에 대한 대안이 필요하게 되었다.
본 논문에서는 HHF와 NHHF의 특성을 재검토하고 필터링성능을 유지하면서도 ACMD로부터 발생되는 고조파 전류를 감쇄시켜 주요부품의 전기적, 열적
스트레스를 경감시키기 위해 NHHF가 갖는 최저임피던스에 대해 등가적 특성을 갖는 새로운 형태의 고조파 필터 MDTF(Modified Double
Tuned harmonic Filter, 이하 MDTF)를 제안하였다. 또한 기존의 ACMD용 고조파 필터에 적용되는 리액터보다 작은 크기의 구조와
배치를 통해 조립작업효율을 개선한 내용을 함께 다루었다.
2. 본론
2.1 ACMD용 고조파 필터 토폴로지
ACMD 입력 고조파 필터로 사용 중인 기존의 HHF 형식이 갖는 과도한 체적과 가격 문제를 해결하기 위해 NHHF를 검토하였었다. 과거의 BBHF와
현재의 HHF, 이전의 논문에서 제안하였던 NHHF간의 체적비는 1.72:1.0:0.35로 NHHF가 유리하다
(1). 그러나 서론부에서 언급한 바와 같이 NHHF의 결점을 해결할 필요가 있다.
그림. 1은 고조파 필터를 채용한 ACMD의 계통도이다.
그림. 1. 고조파 필터가 적용된 ACMD 계통도
Fig. 1. ACMD power system using harmonic filter
그림. 2는 HHF 토폴로지이다. 라인리액터, a"와 로드리액터, b", 필터리액터, c", 필터콘덴서, d"로 구성이 되며 로드리액터가 차지하는 큰 용량
때문에 경제성이 떨어진다. b“리액터의 고비용 문제를 제외하면 ACL의 효과에 의해 ACMD로부터 발생되는 고조파량을 기본파의 40%수준으로 제한할
수 있다. 고조파 필터를 경유하여 전원 측 Is로 유출되는 고조파의 양은 8% 이내이다. BBHF를 대체하여 다수가 사용이 되어 왔으나 b”리액터의
큰 용량 때문에 범용성 면에서 불리한 구조이다.
그림. 2. HHF 단선도
Fig. 2. HHF single line circuit
그림. 3은 HHF에서 대용량의 로드리액터, b“를 제거하고 ω
a, ω
b에서 두 개의 튜닝점을 갖는 형식 NHHF
ab와 두개의 튜닝점 ω
a, ω
c를 갖는 형식 NHHFac로 구분하여 모의를 수행하였다. NHHF
ab의 구조에서는 ACMD 부하로부터 발생되는 고조파 전류량이 기본파의 80%에 달하는 양이기 때문에 이를 필터링하려면 상대적으로 필터리액터와 필터콘덴서의
전기적 열적 스트레스가 커질 수밖에 없다
(5). 필터콘덴서의 단자전압 또한 선간전압의 1.4배로써 두꺼운 유전재료를 고려하여야 한다. NHHF
ab의 구조에서는 ACMD 부하로부터 발생되는 고조파 전류량이 기본파의 40% 수준으로 상대적으로 필터소자의 전기적 열적 스트레스가 경감되는 장점이 있다.
필터 콘덴서의 단자전압은 선로전압의 1.1배 수준으로 유리하다. 다만 c’리액터와 b’리액터의 용량비가 15배로 큰 차이가 나고 병렬공진 피크점이
특성고조파 차수 ω
b의 근처에 있어 병렬공진 확대 문제 생길 가능성이 높다.
그림. 3. NHHF 단선도
Fig. 3. NHHF single line dircuit
그림. 4는 제안하는 MDTF 단선도로서 ω
a, ω
c에 각각 튜닝을 하였다. 이 구조는 부하(ACMD)로부터 발생되는 고조파 전류량을 기본파의 40% 수준으로 억제할 수 있어 상대적으로 필터소자가 받는
부담이 경감되는 장점이 있다. 필터콘덴서 또한 단자전압이 선로전압의 1.08배로 유리하다. 또한 병렬 공진점 역시 ω
c 보다 작은 지점에 위치하여 ACMD의 특성고조파 차수와는 차이가 커서 때문에 병렬공진문제를 최소화 할 수 있는 장점이 있다
(6).
그림. 4. MDTF 단선도
Fig. 4. MDTF single line circuit
2.2 MDTF 파라미터 설계
MDTF의 파라미터를 구하려면 NHHF를 MDTF로 등가 변환하여야 한다. 아래에 NHHF 임피던스, Z를 구하는 주요 수식만을 나타낸다. NHHF
임피던스의 해는 다음
식(1)과 같다
(7).
NHHF는 다음
식(2)와 같이 두 개의 직렬공진점을 갖는다.
두 직렬공진점간의 병렬공진 피크임피던스는 다음
식(3)과 같이 표현된다.
그림. 7은 NHHF의 각속도(주파수)에 따른 NHHF의 임피던스를 나타낸다. 임피던스가 가장 낮은 두 점인 직렬공진점을 보인다.
그림. 7. NHHF 직렬필터에 의한 직병렬공진점
Fig. 7. series and parallel resonance point of NHHF
MDTF의 임피던스 해를 구하면 다음
식(4)와 같다.
NHHF와 MDTF를 등가화 하여 풀면 다음과 같이 MDTF의 파라미터를 구할 수 있다
(7).
그림. 8은 HHF와 NHHF, 그리고 MDTF의 임피던스 특성곡선이다. HHF의 임피던스는 특성고조파 차수중 하나인 ω
a에서 낮은 임피던스를 나타내며 그 좌측 0.8ω
a에서 하나의 피크임피던스를 갖는다.
그림. 8. HHF, NHHFab, NHHFac, MDTF 로그스케일 임피던스 특성
Fig. 8. HHF, NHHFab, NHHFac, MDTF logarithmic impedance characteristics
그림. 5와
그림. 6에서 나타난 필터소자의 특성과 같이 각각 두 개의 직렬, 병렬공진점을 갖는 NHHF
ab, NHHF
ac 및 MDTF의 임피던스특성을 보면 NHHF
ab의 경우 ω
a와 ω
b에서 최저임피던스를 갖으며 0.8ω
a와 0.93ω
b에서 병렬공진점을 갖는다. NHHF
ac는 ω
a와 ω
c에서 최저임피던스를 나타내며 0.66ω
a와 0.73ω
c에서 병렬공진점을 갖는다. MDTF는 ω
a와 ω
c에서 최저임피던스를 형성하며 병렬공진점은 0.66ω
a와 0.9ω
c에서 형성되어 ACMD의 특성고조파로부터 안정적이다
(6).
2.3 시뮬레이션을 통한 고조파 필터 타입별 비교
시뮬레이션 툴은 PSCAD/EMTDC를 사용하였다.
그림. 9는 시뮬레이션에 적용한 계통도이다. 전원은 22.9kV, 0.38kV, 3상, 1,250kVA, 6%임피던스의 강압변압기가 사용되었고 선로저항과 선로임피던스는
1mΩ과 1µH로서 무시할 수 있는 수준이다.
그림. 9. 고조파 필터를 채용한 ACMD의 모의 계통도
Fig. 9. Simulation power circuit
그림. 10은 시뮬레이션에 적용된 ACMD 부하모델이다. 전형적인 6펄스 정류기회로이며 정류소자, RC 스너버 회로, DCL, 평활용콘덴서와 부하저항으로 구성된다.
표 1은 ACMD 부하모델의 주요 파라미터이다.
그림. 10. ACMD 부하 모델
Fig. 10. Load Model of ACMD
표 1. 테이블
Table 1. 테이블
|
Parameters
|
|
Ldc [μH]
|
150
|
|
Rld [Ω]
|
7.44
|
|
Cr [μF]
|
1,333
|
|
kW
|
37.3
|
|
Ir [A]
|
56.6
|
표 2은 기존 타입,
표 3은 MDTF의 파라미터이다.
표 2. NHHFab, NHHFac 파라미터
Table 2. NHHFab, NHHFac parameters
|
elements
|
NHHFab[p.u.]
|
NHHFac[p.u.]
|
Note
|
|
a'
|
0.153
|
0.263
|
1.0 p.u. at 60Hz
Z=3.88Ω
|
|
b'
|
0.304
|
0.273
|
|
c'
|
0.310
|
0.113
|
|
d'
|
6.836
|
6.836
|
|
e'
|
13.673
|
13.673
|
표 3. MDTF 필터 파라미터
Table 3. MDTF parameters
|
elements
|
MDTF [p.u.]
|
Note
|
|
a
|
0.263
|
1.0p.u. at 60Hz
Z=3.88Ω
|
|
b
|
0.152
|
|
c
|
0.203
|
|
d
|
6.836
|
|
e
|
13.673
|
2.3.1 전원측과 부하측 전류 THD 비교
그림. 11-
그림. 13은 NHHF
ab, NHHF
ac, MDTF를 채용한 경우 ACMD의 부하 측 전류와 고조파 필터의 입력 측과 전원 측 전류파형, 그리고 전류 전고조파왜형율을 보인다. 이때 발생된
특성고조파 차수는 h=kp±1(k:정수, p:펄스 수, h;특성고조파)와 같다
(2,3,8). NHHF
ab의 경우 ACMD로부터 발생되는 고조파 전류량은 기본파의 78%로 매우 높게 나타났다. NHHF
ac 및 MDTF의 경우 ACMD로부터 발생된 고조파 전류는 기본파의40% 수준으로 이 경우 고조파 필터를 구성하는 필터콘덴서 및 필터리액터의 전기적
열적 스트레스를 경감시킬 수 있다. 전원 측으로 유입되는 전류 전고조파 왜형률 ITHD는 NHHF
ab, NHHF
ac, MDTF 모두 2-3% 정도로 양호한 결과를 보였다.
그림. 11. NHHFab 부하 ITHD 78.6%, 전원 ITHD 2.7%
Fig. 11. NHHFab load ITHD 78.6%, source ITHD 2.7%
그림. 12. NHHFac 부하 ITHD 38.5%, 전원 ITHD 3.1%
Fig. 12. NHHFac load ITHD 38.5%, source ITHD 3.1%
그림. 13. MDTF 부하 ITHD 41.1%, 전원 ITHD 3.1%
Fig. 13. MDTF load ITHD 41.1%, source ITHD 3.1%
2.3.2 필터 타입별 구성요소의 전류와 전압
표 4-
표 6은 NHHF
ab, NHHF
ac, MDTF 각각의 구성요소들에 흐르는 전류를 나타낸다. 고조파 필터를 거친 후 전원측으로 향하는 Is의 전류 전고조파 왜형율, ITHD는 NHHF
ab, NHHF
ac, MDTF 모두 2.5-3.2% 수준으로 양호한 특성을 보인다. 부하 측 ACMD로부터 발생된 고조파 전류를 보면 NHHF
ab의 경우 그 실효전류의 크기가 72.3A로서 NHHF
ac와 MDTF의 고조파 전류 58.5A에 비해 매우 크게 나타나 고조파 필터 구성요소를 설계함에 있어 상대적으로 불리한 특성을 갖는다. ω
a 및 ω
b와 ω
a 및 ω
c에서 직렬공진특성을 갖는 NHHF
ab와 NHHF
ac의 경우 해당차수의 고조파 전류가 I
FD와 I
FC회로에 잘 유입이 됨을 알 수 있다. 더블튠 특성을 갖는 MDTF의 경우 I
FC와 I
FD간에 I
ωa와 I
ωc가 임피던스 특성에 맞춰 적절히 분배되고 전원 측 I
S에는 정현파가 주가 되어 흐르는 것을 알 수 있다.
표 4. NHHFab 고조파 전류 조류
Table 4. NHHFab harmonic current flow
|
hn
|
ILD[A]
|
IF[A]
|
IFD[A]
|
IFC[A]
|
Is[A]
|
|
I1
|
57
|
13.0
|
8.7
|
4.3
|
57.7
|
|
Iωa
|
37.5
|
37.5
|
37.5
|
0
|
0.2
|
|
Iωb
|
23.5
|
23.5
|
0.4
|
23.5
|
0.4
|
|
Iωc
|
2.97
|
1.8
|
0.8
|
1.04
|
1.1
|
|
Irms[A]
|
72.3
|
46.3
|
38.6
|
23.94
|
57.7
|
|
ITHD[%]
|
78
|
-
|
-
|
-
|
2.56
|
표 5. NHHFac 고조파 전류 조류
Table 5. NHHFac harmonic current flow
|
hn
|
ILD[A]
|
IF[A]
|
IFD[A]
|
IFC[A]
|
IS[A]
|
|
I1
|
54.7
|
12.8
|
8.7
|
4.2
|
55.13
|
|
Iωa
|
19.4
|
19.4
|
19.4
|
0.0
|
0.2
|
|
Iωb
|
2.2
|
0.6
|
3.1
|
2.53
|
1.6
|
|
Iωc
|
7.02
|
7.0
|
0.0
|
7.02
|
0.0
|
|
Irms[A]
|
58.6
|
24.5
|
21.5
|
9.0
|
55.2
|
|
ITHD[%]
|
38.5
|
-
|
-
|
-
|
3.0
|
표 6. MDTF 고조파 전류
Table 6. MDTF harmonic current flow
|
hn
|
ILD[A]
|
IF[A]
|
IFD[A]
|
IFC[A]
|
IS[A]
|
|
I1
|
54.2
|
11.6
|
7.7
|
3.9
|
54.3
|
|
Iωa
|
20.4
|
20.3
|
11.4
|
8.9
|
0.2
|
|
Iωb
|
5.2
|
3.6
|
1.3
|
2.3
|
1.6
|
|
Iωc
|
5.5
|
5.6
|
-15.9
|
10.3
|
0.1
|
|
Irms[A]
|
58.5
|
24.3
|
21.2
|
14.4
|
54.3
|
|
ITHD[%]
|
40.4
|
-
|
-
|
-
|
3.2
|
표 7은 필터 타입에 따른 필터 콘덴서들에 인가되는 실효전압과 피크전압이다.
표 7. 고조파 필터 유형별 고조파 필터콘덴서 인가전압 해석
Table 7. 고조파 필터 유형별 고조파 필터콘덴서 인가전압 해석
|
Filter types
|
elements
|
tuned ω
|
Capacitor voltage [V]
|
537.4=1.0p.u.
Vpk [p.u.]
|
|
Vrms
|
Vpk
|
|
NHHFab
|
d'
|
ωa
|
528.8
|
1031.5
|
1.92
|
|
e'
|
ωb
|
499.8
|
982.8
|
1.83
|
|
NHHFac
|
d'
|
ωa
|
436.2
|
811.5
|
1.51
|
|
e'
|
ωb
|
391.3
|
639.8
|
1.19
|
|
MDTF
|
d
|
ωa, ωc double tuned
|
415.1
|
745.1
|
1.39
|
|
e
|
ωa, ωc double tuned
|
444.0
|
959.4
|
1.79
|
그림. 14는 필터 종류별 필터콘덴서 단자전압 파형을 보인다. NHHF
ab의
그림. 14(d)를 보면
그림. 14(a)와 비교해서 높은 주파수의 고조파전압이 중첩되었음을 알 수 있다. 마찬가지로 NHHF
ac의
그림. 14(e)을 보면
그림. 14(b)와 비교해서 높은 주파수의 전압이 형성됨을 알 수 있다. MDTF의 경우
그림. 14(c)와 (f)처럼 복합임피던스가 작동하여 더블튠의 특성을 나타내기 때문에 직렬튠의 특성을 갖는 NHHF와는 다르게 다수의 차수가 포함된 복합적인 전압파형이
나타남을 볼 수 있다. 고조파 필터콘덴서의 전압스트레스만을 놓고 보면 Vpk가 1.92배인 NHHF
ab가 가장 불리하게 나타남을 알 수 있다.
그림. 14. NHHFab, NHHFac, MDTF의 콘덴서 전압 파형
Fig. 14. capacitor voltage of NHHFab, NHHFac, and MDTF
2.3.3 필터 타입별 L과 C의 용량 비교
표 8은 필터 타입별 필터 리액터들의 용량을 나타낸다.
표 8. NHHFab, NHHFac, MDTF 리액터 용량
Table 8. NHHFab, NHHFac, MDTF reactor capacity
|
Filter type
|
filter reactor a, b, c
|
current [Arms]
|
[kVA]
|
Total [kVA]
|
[p.u.]
|
|
NHHFab
|
a'
|
57.3
|
5.8
|
13.9
|
1.29
|
|
b'
|
38.1
|
5.1
|
|
c'
|
28.5
|
2.9
|
|
NHHFac
|
a'
|
55.1
|
9.3
|
10.9
|
1.01
|
|
b'
|
21.5
|
1.5
|
|
c'
|
9.1
|
0.1
|
|
MDTF
|
a
|
54.7
|
9.2
|
10.81
|
1.0
|
|
b
|
25.4
|
1.1
|
|
c
|
14.7
|
0.5
|
필터리액터의 용량을 비교하면 NHHF
ab의 경우 MDTF에 비해 1.3배 정도여서 상대적으로 경제성이 떨어짐을 알 수 있다.
표 9는 필터 타입별 필터 콘덴서들의 용량을 나타낸다. 고조파 필터콘덴서의 경우 NHHF
ab가 MDTF에 비해 1.28배 높은 전압이 인가되어 용량에서는 1.6배 가까이 커지게 되어 유전재료의 경년변화와 열적 스트레스 등 수명시간에서 불리한
조건이다.
표 9. NHHFab, NHHFac, MDTF 고조파 필터콘덴서 용량
Table 9. NHHFab, NHHFac, MDTF filter capacitor capacity
|
Filter type
|
filter capacitor d, e
|
Volt [Vrms]
|
[kVAr]
|
Total [kVAr]
|
[p.u.]
|
|
NHHFab
|
d'
|
528
|
10.51
|
15.22
|
1.52
|
|
e'
|
499.8
|
4.708
|
|
NHHFac
|
d'
|
436
|
7.2
|
10.0
|
0.99
|
|
e'
|
391
|
2.9
|
|
MDTF
|
d
|
413
|
6.4
|
10.1
|
1.0
|
|
e
|
443
|
3.7
|
2.4 MDTF 제작 및 ACMD적용 시험을 통한 검증
표 10은 MDTF 개별 소자의 설계값과 제작 후의 측정값를 보인다. 리액터의 경우 설계값 보다 1.0-2.4% 정도 큰 값으로 제작이 되었고 콘덴서의 경우
-1.2 - 1.86% 정도 작은 값을 보였다.
표 10. MDTF 각소자의 설계값 및 측정값
Table 10. design and measured parameters of MDTF
|
elements
|
design [p.u.]
|
measured [p.u.]
|
error[%]
|
|
a
|
0.263
|
0.269
|
2.4
|
|
b
|
0.152
|
0.155
|
1.8
|
|
c
|
0.203
|
0.205
|
1.0
|
|
d
|
6.836
|
6.966
|
-1.86
|
|
e
|
13.673
|
13.839
|
-1.2
|
그림. 15는 MDTF의 부하 측, 전원 측, 고조파 필터 측에 흐르는 각각의 전류파형을 보인다. 전원 측의 I
S는 정현파와 거의 일치한 형태를 보이며 I
FD와 I
FC에 흐르는 전류는 비교적 높은 주파수의 I
ωa와 I
ωb가 포함된 형태의 고조파 필터전류를 나타내며 I
LD는 6펄스 정류기의 전형적인 전류파형을 보이고 있다.
표 11에 MDTF를 채용한 ACMD의 부하전류와 고조파 필터전류의 실측정결과를 정리하였다. 앞의
표 6에 나타낸 각부의 모의 전류파형과 매우 유사한 패턴을 나타냄을 알 수 있다. 전류 전고조파 왜형률, ITHD는 모의시 3.2%였으나 시작품에서 측정한
값은 2.6%로 더 양호한 결과를 보였다. 참고로 IEEE std. 519의
표 10.3에서는 I
SC/I
L의 비가 20이하인 경우 ITDD (전류의 Total Demand Distortion)는 5%, 그 비가 20
50인 경우 8%, 50
100인 경우 12%로 규정하고 있다
(3).
그림. 15. MDTF를 채용한 ACMD 부하 및 고조파 필터, 전원전류
Fig. 15. load and filter, source current of ACMD with MDTF
표 11. MDTF 실측 각부 전류
Table 11. measured current on MDTF
|
hn
|
ILD[A]
|
IF[A]
|
IFD[A]
|
IFC[A]
|
IS[A]
|
|
I1
|
59.5
|
12.1
|
8.1
|
4.1
|
60.8
|
|
Iωa
|
19.1
|
18.9
|
10.8
|
8.3
|
0.3
|
|
Iωb
|
4.1
|
2.9
|
1.1
|
1.8
|
1.2
|
|
Iωc
|
4.3
|
4.3
|
-11.1
|
7.2
|
0.4
|
|
Irms[A]
|
60.4
|
23.1
|
17.9
|
11.9
|
57.4
|
|
ITHD[%]
|
35.15
|
-
|
-
|
-
|
2.56
|
그림. 16,
그림. 17은 MDTF의 시작품이다. 기존의 HHF와 NHHF 구조의 경우 분리된 형태의 삼상 고조파 필터리액터 3대가 개별로 배치되어 넓은 설치공간이 소요되었으며
이들 고조파 필터 리액터 간에 연결되는 전력선 배선작업에 의한 효율저하가 문제되었다. MDTF의 경우 일체형 리액터를 채용하여 이들의 배열에 차지하는
공간을 크게 줄일 수 있었다. 리액터에 연결되는 전력선 작업효율 또한 높였다.
그림. 16은 MDTF의 상부 필터콘덴서와 하부 필터리액터가 함께 조립된 구조이며
그림. 17은 하부 필터리액터만을 나타냈다. 이전보다는 구조와 결선이 간결하고 사이즈가 감소됨을 알 수 있다
(6).
그림. 16. MDTF의 콘덴서와 리액터
Fig. 16. MDTF capacitor and reactor
그림. 17. 17 MDTF 리액터
Fig. 17. MDTF reactor
3. 결 론
ACMD의 광범위한 보급과 함께 이들로부터 발생되는 고조파가 이슈화 되어왔다
(4). ACL과 DCL만으로는 IEEE Std. 519가 규정한 제한치를 만족할 수 없어서 BBHF, HHF, NHHF 등 여러 종류의 고조파 필터가
개발되었다. 이들은 높은 가격, 넓은 설치공간이 필요하고, 특히 NHHF의 경우는 여타 문제를 해결하였지만 병렬로 연결된 부품들의 과도한 전기적,
열적 스트레스로 인한 상대적으로 짧은 수명이 단점이었다
(1).
본 논문에서 소개한 MDTF는 NHHF가 갖는 최저임피던스의 등가적 특성에 의해 필터링 성능을 유지하면서 ACMD로 부터의 고조파 발생량을 40%
수준으로 낮추어 필터소자들이 갖는 스트레스를 완화하였고 동시에 일체형 고조파 필터리액터 구조를 개발하여 적용함으로써 체적과 작업효율을 높여 경제성을
갖춘 것이 특징이다. MDTF의 시작품 ITHD 또한 3% 이하를 보여 매우 높은 성능을 유지함을 알 수 있었다. 이번 MDTF의 개발을 통해 인버터전용
고조파 필터의 보편화에 큰 기여를 하게 될 것으로 기대한다.
감사의 글
본 연구는 산업통상자원부(MOTIE)와 한국에너지기술평가원(KETEP)의 지원을 받아 수행한 연구 과제입니다 (No. 20161220300010).
References
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Reduction, The Transaction of the KIEE, Vol. 67, No. 1, pp. 1-8
Kusko Alexander, Thompson Marc T., 2007, Power Quality in Electrical Systems, Mc Graw
Hill, pp. 79-81, 83
IEEE Std. 519-1992 , IEEE Recommended Practices and Requirements for Harmonic Control
in Electrical Power Systems
Automation and Control Solutions , 2014, AC and DC Chokes in Variable Frequency Drives,
Honeywell, pp. 1-2
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Power Quantities Under Sinusoidal, Nonsinusoidal, Balanced, or Unbalanced Conditions
Cheepati Kumar Reddy, Ali Sardar, Suraya Kalavathi M., 2017, Overview of Double Tuned
Harmonic Filter in Improving Power Quality under Non Linear Load Conditions, International
Journal of Grid and Distributed Computing, Vol. 10, No. 7, pp. 11-26
HE Yi-hong, Heng SU, 2013, A New Method of Designing Double-tuned Filter, Proceedings
of the 2nd International Conference on Computer Science and Electronics Engineering
(ICCSEE 2013), pp. 0206-0207
IEEE Std. 1531-2003 , IEEE Guide for Application and Specification of Harmonic Filters
저자소개
1958년 4월 13일생
1986년 부경대 전기공학과 학부 졸업. 1998년 성균관대 대학원 전기공학과 졸업 (석사)
2005년 고려대학교 대학원 전기공학과 졸업 (박사)
1986-2000 삼화콘덴서공업㈜ 기술팀장
2000-현재 전력품질기술㈜ 대표이사
1975년 7월 29일생
2001년 명지대 전기공학과 학부 졸업
2003년 명지대 대학원 전기공학과 졸업 (석사)
2003-현재 전력품질기술㈜ 수석연구원
1985년 3월 24일생
2012년 명지대 전기공학과 학부 졸업
2014년 명지대학교 전기공학과 석사 졸업
2014-현재 전력품질기술㈜
1975년 11월 17일생
2001년 명지대 전기공학과 학부 졸업
2003년 명지대 대학원 전기공학과 석사 졸업
2007년 명지대 대학원 전기공학과 박사 졸업
2007-2010 ㈜효성 중공업 연구소 선임연구원
2010-2011 ㈜LS산전 연구소 선임연구원
2011-2015 ㈜웨스코 수석연구원
2016-현재 전력품질기술㈜ 수석연구원
1979년 10월 26일생
2006년 조선대 금속재료공학과 학부 졸업
2006-2010년 ㈜소모정공
2010-현재 전력품질기술㈜
1968년 3월 26일생
1995년 수원대학교 전기공학과 졸업
2001년 성균관대 전기공학과 석사 수료
1995-2004년 삼화 콘덴서공업㈜
2005-현재 전력품질기술㈜
1975년 2월 7일생
1999년 단국대 전기공학과 학부 졸업
1999-2002년 ㈜지엠피
2004년 단국대학교 전기공학과 석사 졸업
2004-현재 전력품질기술㈜